FEDERAL TA'LIM AGENTLIGI VOLGOGRAD DAVLAT
TEXNIK UNIVERSITETI
"KIMYOVIY ISHLAB CHIQARISH JARAYONLARI VA USGULAMALARI" KAFEDRASI Qadoqlangan
absorberni
hisoblash " Kimyoviy sanoat" fanidan talabalarning tashkil etilgan mustaqil ishlarini
bajarish bo'yicha ko'rsatmalar. C 66.01.001 Taqrizchi: k texnika fanlari, dotsent P.V. Mishta
Volgograd davlat texnika universiteti tahririyat va nashriyot kengashining qarori bilan nashr
etilgan Qadoqlangan absorberni hisoblash: "Kimyo sanoatidagi texnologik jarayonlar" fanidan
talabalarning tashkil etilgan mustaqil ishlarini bajarish bo'yicha ko'rsatmalar / Comp. Shagarova
A.A., Dulkina N.A., Aristova Yu.V. Volgograd. davlat texnologiya. univ. – Volgograd, 2009. – 28 p.
Ko'rsatmalar talabalarning tashkil etilgan mustaqil ishlarining maqsad va vazifalarini tavsiflaydi,
individual topshiriqni bajarish uchun ma'lumotlar va texnologik hisob-kitoblarni bajarish bo'yicha
tavsiyalar va absorberning eskizini beradi. Qadoqlangan absorberni hisoblash usuli ko'rib
chiqiladi. © Volgograd davlat texnika universiteti, 2009 3 Mundarija Kirish 4 1. Ishning maqsad
va vazifalari 5 2. Mustaqil ish uchun topshiriq va uni amalga oshirish bo'yicha tavsiyalar 5 3.
Nazariy qism 6 3.1 Qadoqlangan absorberning dizayni va ishlash printsipi 6 3.2 Muvozanat
assimilyatsiya paytida 8 3.3 Materialning texnologik balansi 11 3.4 Qadoqlangan ustunlarning
gidravlik ish sharoitlari 14 3.5 Absorber balandligini hisoblash 18 4. Qadoqlangan absorberni
hisoblash 24 4.1 So'rilgan moddaning massasini va absorber oqimi tezligini aniqlash 24 4.2c
harakatlantiruvchi kuchni hisoblash 28 4.3 Gaz tezligini va absorber diametrini hisoblash 28 4.4
Sug'orish zichligi va faol sirt nozullarini aniqlash 29 4.5 Massa o'tkazuvchanlik koeffitsientini
hisoblash 31 4.6 Absorberning massa o'tkazuvchanlik yuzasi va balandligini aniqlash 32 4.7
Shlangi gidravlika. qadoqlangan absorber 35 6. Test savollari 36 7. Tavsiya etiladigan
adabiyotlar 37 38-ilova 4 Kirish Absorbsiya gaz yoki bug’-gaz aralashmalaridan gaz yoki
bug’larni suyuqlik absorberlar yordamida tanlab yutish jarayonidir.
(absorbentlar).
Kimyoviy va turdosh sanoatda yutilish jarayonlarini qo'llash sohalari
juda keng:
- gazni suyuqlikka singdirish orqali tayyor mahsulot olish; - aralashmaning
bir yoki bir nechta qimmatli komponentlarini ajratib olish uchun gaz aralashmalarini ajratish ; -
gazni zararli komponentlarning aralashmalaridan tozalash - gaz aralashmasidan qimmatli
komponentlarni ularning yo'qotilishining oldini olish uchun yig'ish, shuningdek, sanitariya
sabablarga ko'ra, masalan, uchuvchi erituvchilarni qayta tiklash. Har xil turdagi qurilmalardan ,
qadoqlangan va kabarcıklı plastinka absorberlari hozirgi vaqtda eng keng tarqalgan . Paketli
ustunlar, asosan, kichik hajmdagi ishlab chiqarish uchun ishlatiladi , bu erda ular laganda
ustunlariga nisbatan shubhasiz afzalliklarga ega. So'nggi yillarda kontakt zonasida suyuqlikni
ushlab turishni va apparatning gidravlik qarshiligini sezilarli darajada kamaytiradigan yangi
turdagi nozullarning yaratilishi tufayli ularni keng ko'lamli ishlab chiqarishda qo'llash istiqbollari
ochildi . Qadoqlangan ustunlarning asosiy afzalliklari dizaynning soddaligi, past gidravlik
qarshilik, rivojlangan fazali aloqa yuzasi va yuqori o'tkazuvchanlikdir. Qadoqlangan
qurilmalarning kamchiliklari yuqori qatlamli qadoqlashning sezilarli og'irligini o'z ichiga oladi,
buning natijasida katta diametrli baland ustunlarni o'rnatish uchun kuchli qo'llab-quvvatlovchi
panjaralar va massiv tayanchlar talab qilinadi [1]. Absorberni hisoblashda aniqlanadigan asosiy
miqdorlar absorbentning optimal iste'moli, absorberning diametri va balandligi va uning
gidravlik qarshiligidir [2]. 5 1 Ishning maqsad va vazifalari Qadoqlangan absorberni hisoblash “
Kimyo sanoatidagi texnologik jarayonlar” fanining ish dasturining “Masa uzatish jarayonlari va
qurilmalari” bo’limiga muvofiq amalga oshiriladi . Ishning maqsadi qadoqlangan assimilyatsiya
apparatining konstruktsiyasi va ishlash printsipini, uni texnologik hisoblash usulini o'rganish va
muhandislik hisoblarini bajarish ko'nikmalarini egallashdan iborat. 2 Mustaqil ish uchun
topshiriq va uni bajarish bo'yicha tavsiyalar Talaba absorberning texnologik hisobini bajarish
uchun dastlabki ma'lumotlarni ko'rsatadigan individual topshiriq oladi. Vazifaning mazmuni va
manba ma'lumotlari Ilovada keltirilgan. Qadoqlangan absorberning texnologik hisobini davom
ettirishdan oldin qurilmaning tuzilishi va ishlash printsipini, uning asosiy konstruktiv
elementlarining maqsadi va ishlatilishini o'rganish kerak . Ko'krak apparati va uning individual
dizayni uchun tushuntirishlar
elementlarni qo'llanma [5] va katalogda [8] topish mumkin. Yutish jarayonining nazariy
asoslarini o'rganish ko'rsatmalar va qo'shimcha adabiyotlarda keltirilgan materiallar
asosida amalga oshiriladi [1-4]. Absorbsion apparatda massa uzatish jarayonining ma'lum
samaradorligini ta'minlaydigan qadoqlash qatlamining balandligini hisoblash uchun jarayonning
kinetik xususiyatlarini hisoblash usullaridan birini mustaqil ravishda tanlash va uning tanlovini
asoslash kerak . Texnologik hisob-kitobni amalga oshirgandan so'ng, olingan ma'lumotlarni
tahlil qilish va assimilyatsiya jarayonini kuchaytirish va apparatning gidravlik qarshiligini
kamaytirishning mumkin bo'lgan usullarini tasavvur qilish kerak . 6 3 Nazariy qism 3.1
Qadoqlangan absorberning konstruksiyasi va ishlash prinsipi O‘ralgan ustunda (1-rasm) o‘ram 1
gaz o‘tishi va suyuqlik drenaji uchun teshiklari yoki yoriqlari bo‘lgan tayanch to‘rlari 2 ga
o‘rnatiladi. Suyuqlik distribyutor 3 dan foydalanib, qadoqlangan jismlarni teng ravishda sug'oradi
va pastga tushadi. 1 - ko'krak; 2 - qo'llab-quvvatlash tarmog'i; 3 — suyuqlik tarqatuvchi; 4 -
suyuqlikni qayta taqsimlovchi 1-rasm - qadoqlangan ustun O'rash qatlamining butun balandligi
bo'ylab suyuqlikning ustunning kesimi bo'ylab bir xil taqsimlanishiga odatda erishilmaydi, bu
devor effekti bilan izohlanadi - markaziy qismdagi qadoqlash zichligi yuqori. ustunning
devorlariga qaraganda. Natijada, suyuqlik ustunning markaziy qismidan uning devorlariga
tarqalishga intiladi. Shuning uchun katta diametrli ustunlarda o'ramning namlanishini yaxshilash
uchun , o'rash ba'zan balandligi (3¸5) D bo'lgan qatlamlarga (bo'limlarga) yotqiziladi va pastki
qismdan tashqari har bir qism ostida suyuqlikni qayta taqsimlovchilar o'rnatiladi 4. 3 Gaz 4 2
Gaz suyuqligi 1 7 Suyuqlik qadoqlangan ustunda o'rash elementi bo'ylab asosan yupqa plyonka
shaklida oqadi, shuning uchun fazali aloqa yuzasi asosan o'rashning namlangan yuzasi bo'lib,
qadoqlash moslamalari turi sifatida qaralishi mumkin. filmdan. Biroq, ikkinchisida suyuqlikning
kino oqimi apparatning butun balandligi bo'ylab, qadoqlangan ustunlarda esa - faqat o'rash
elementining balandligi bo'ylab sodir bo'ladi. Suyuqlik nozulning bir elementidan ikkinchisiga
oqib o'tganda , suyuqlik plyonkasi yo'q qilinadi va asosiy elementda yangi plyonka hosil bo'ladi.
Bunday holda, suyuqlikning bir qismi quyida joylashgan ko'krak qatlamlari orqali oqimlar,
tomchilar va chayqalishlar shaklida o'tadi . Ko'krak sirtining bir qismi statsionar (turg'un)
suyuqlik bilan namlanadi. Ko'krakning asosiy dizayn xususiyatlari uning o'ziga xos sirt maydoni
va erkin hajmidir. Ko'krakning o'ziga xos sirt maydoni a - bu ko'krak egallagan apparat hajmining
birligiga to'g'ri keladigan ko'krak korpuslarining umumiy yuzasi. Maxsus sirt maydoni odatda m2
/ m3 da o'lchanadi . Qadoqlashning o'ziga xos yuzasi qanchalik katta bo'lsa , ustunning
samaradorligi shunchalik yuqori bo'ladi, lekin o'tkazuvchanlik qanchalik past bo'lsa va gidravlik
qarshilik shunchalik katta bo'ladi. Ko‘krakning bo‘sh hajmi e deganda nozul egallagan hajm
birligiga o‘ralgan jismlar orasidagi bo‘shliqlarning umumiy hajmi tushuniladi. Erkin hajm m3 /
m3 da o'lchanadi . Ko'krakning bo'sh hajmi qanchalik katta bo'lsa, uning o'tkazuvchanligi
shunchalik yuqori bo'ladi va gidravlik qarshilik past bo'ladi, lekin bu ko'krakning samaradorligini
pasaytiradi. Sanoat qurilmalarida ishlatiladigan nozullarning konstruktsiyalarini ikki guruhga
bo'lish mumkin - tartibsiz (ommaviy) va oddiy nozullar. Ko'krakni tayyorlash uchun ishlatiladigan
materialga qarab, ular metall, keramika, plastmassa, shisha, shisha tolali va boshqalarga
bo'linadi. P 2-jadvalda ommaviy yuklangan ba'zi tartibsiz nozullarning xarakteristikalari berilgan
. 8 3.2 Absorbsiya vaqtidagi muvozanat Yutish jarayonida eritmadagi gaz miqdori gaz va
suyuqlikning xossalariga , gaz fazasining bosimiga, haroratiga va tarkibiga ( gaz
aralashmasidagi eriydigan gazning qisman bosimi) bog liq. Ikkilik gaz aralashmasi (tarqatilgan
A komponenti, B tashuvchisi) suyuqlikda (C) eritilganda, ikki faza o'zaro ta'sir qiladi (F = 2),
komponentlar soni uchta (K = 3) va fazaga ko'ra. qoida, tizimning erkinlik darajalari soni uchta.
Berilgan gaz-suyuqlik tizimi uchun o'zgaruvchilar harorat, bosim va ikkala fazadagi
konsentratsiyalardir. Binobarin, doimiy harorat va umumiy bosimdagi muvozanat holatida
gazning qisman bosimi (yoki uning konsentratsiyasi) va suyuqlik fazasining tarkibi o'rtasidagi
bog'liqlik aniq emas. Bu bog'liqlik Genri qonuni bilan ifodalanadi: erigan gazning parsial bosimi
p * A eritmadagi uning x A mol ulushiga proportsionaldir : * . AA r Eh =× (1) Yoki gazning
(yutilgan A komponentining) suyuqlikdagi ma’lum haroratdagi eruvchanligi uning suyuqlik
ustidagi parsial bosimiga proporsional: * 1 AA hr E =×, (2) bu yerda * A. r - konsentratsiyalari A
(mol fraktsiyalarida) bo'lgan eritma bilan muvozanatda joylashgan so'rilgan gazning qisman
bosimi ; * A x - gaz fazasi bilan muvozanatda bo'lgan eritmadagi gazning konsentratsiyasi (mol
fraktsiyalarida), unda so'rilgan komponentning qisman bosimi p A ga teng ; E - mutanosiblik
koeffitsienti, koeffitsient yoki Genri doimiysi deb ataladi. Berilgan gaz uchun Genri
koeffitsientining raqamli qiymatlari absorber va gazning tabiatiga va haroratga bog'liq , ammo
tizimdagi umumiy bosimga bog'liq emas. 9 2-rasm – Gazning turli haroratlarda suyuqlikda
eruvchanligi (t 1 >t 2 >t 3 va shunga mos ravishda E 1 >E 2 >E 3 ). E ning haroratga bog'liqligi
tenglama bilan ifodalanadi: ln, q EC RT =-+ (3) bu yerda q - gaz erishining differentsial issiqligi; R
– gaz doimiysi; C gaz va absorberning tabiatiga qarab doimiydir. P–x diagrammasi (2-rasm)
bo'yicha ideal echimlar uchun muvozanat konsentratsiyasining bosimga bog'liqligi E ga teng
qiyalik bilan to'g'ri chiziq bilan tasvirlangan - Genri koeffitsienti. 2-rasm va (3) tenglamadan kelib
chiqadiki , harorat oshishi bilan (boshqa narsalar teng bo'lganda) E qiymati ortadi va (2)
tenglamaga muvofiq, gazning suyuqlikdagi eruvchanligi mos ravishda kamayadi. Agar A gaz
aralashmasida olingan A komponentining mol ulushi va P tizimdagi umumiy bosim bo'lsa,
Dalton qonuniga ko'ra qisman bosim * A r ni quyidagi bog'liqlik bilan ifodalash mumkin: A * A y
P. r × =. (4) * A r qiymatini (1) tenglamaga qo‘yib, quyidagilarga erishamiz: t 3 t 2 t 1 tg a=E 1 P x
10 * AA E y x P =× . (5) yoki Genri qonuni quyidagi ko'rinishda taqdim etilishi mumkin: * A y mx
=×. (6) bu erda m = E / P - taqsimlash koeffitsienti yoki fazaviy muvozanat doimiysi. Tenglama
(6) shuni ko'rsatadiki , gaz aralashmasidagi va u bilan muvozanatda bo'lgan suyuqlikdagi
ma'lum komponentning konsentratsiyasi o'rtasidagi bog'liqlik boshlang'ich nuqtadan o'tuvchi va
nishab burchagiga ega bo'lgan to'g'ri chiziq bilan ifodalanadi, uning tangensi tengdir. uchun.
Miqdorlarning raqamli qiymatlari tizimdagi harorat va bosimga bog'liq: ular bosimning oshishi
va haroratning pasayishi bilan kamayadi. Shunday qilib, gazning suyuqlikdagi eruvchanligi
bosimning oshishi va haroratning pasayishi bilan ortadi. Gazlar aralashmasi suyuqlik bilan
muvozanatda bo'lganda, aralashmaning har bir komponenti alohida Genri qonuniga amal qilishi
mumkin. Genri qonuni faqat ideal yechimlar uchun amal qiladi. Shuning uchun u etarli darajada
aniqlik bilan faqat idealga xos xususiyatlarga yaqin bo'lgan yuqori darajada suyultirilgan real
eritmalar uchun qo'llaniladi , ya'ni erigan gazning past konsentratsiyasida yoki past
eruvchanligida kuzatiladi . Eritmada yuqori konsentratsiyalarda yuqori eruvchan gazlar uchun
eruvchanlik Genri qonunidan ko'ra kamroq bo'ladi. Ushbu qonunga bo'ysunmaydigan tizimlar
uchun (6) tenglamadagi m koeffitsienti o'zgaruvchining qiymati, muvozanat chizig'i esa odatda
eksperimental ma'lumotlardan chizilgan egri chiziqdir. Gaz va suyuqlik o'rtasidagi muvozanatni
tavsiflash uchun (6) tenglama faqat o'rtacha bosimlarda, past haroratlarda va gaz va absorber
o'rtasidagi kimyoviy o'zaro ta'sirning yo'qligida qo'llaniladi . 11 3.3 Jarayonning moddiy balansi
Qurilmaning balandligi bo'yicha fazali oqim tezligini doimiy deb qabul qilamiz va so'rilgan gaz
tarkibini nisbiy molyar konsentratsiyalarda ifodalaymiz. Belgilaymiz: M – taqsimlangan
komponentning oqim tezligi kmol/sek; G – inert gaz sarfi, kmol/sek; Y n va Y k – gaz
aralashmasidagi absorbentning dastlabki va oxirgi konsentrasiyalari, inert gazning kmol/kmol;
L – changni yutish iste’moli, kmol/sek; uning konsentrasiyalari X n va X k , absorbentning
kmol/kmol. U holda material balansi tenglamasi quyidagicha bo'ladi: ) ( ) ( nc kn X XLYYGM - = -
=. (7) Demak, absorbentning umumiy sarfi (kmol/sek): ( ) ( ) . nc kn YY LG XX - = × - ( 8) va uning
solishtirma sarfi (kmol/kmol inert gazda): n k k n X X Y Y G L l - - = = (9) Bu tenglamani
quyidagicha qayta yozish mumkin: ( ) n k k n X X l YY - = - (10) Tenglama (10) shuni ko'rsatadiki,
yutilish apparatida konsentratsiyaning o'zgarishi chiziqli ravishda sodir bo'ladi va shuning uchun
Y–X koordinatalarida yutilish jarayonining ishchi chizig'i moyillik burchagi bo'lgan to'g'ri chiziq,
tangens. shundan GL l= ga teng.Maxsus oqim absorbent va apparat o‘lchamlari o‘rtasida
ma’lum bog‘lanish mavjud.X n va Y k koordinatali B nuqta orqali (3-rasm) VA, VA 1 ishchi
chiziqlarni o‘tkazamiz , VA 2 , VA 3 , absorbentning turli konsentrasiyalariga yoki uning har xil
solishtirma sarfiga mos keladi.Bu holda 12 A, A 1 , A 2 , A 3 nuqtalar berilgan dastlabki gaz
konsentratsiyasiga muvofiq bir xil gorizontal chiziqda yotadi. Aralashmadagi Y .. X ning istalgan
qiymati va l ning tanlangan qiymati uchun past konsentratsiyali eritmalar uchun jarayonning
harakatlantiruvchi kuchi Y - Y * ordinatalari farqi bilan ifodalanadi, mos keladiganlarni
bog'laydigan vertikal segmentlar bilan tasvirlanadi. ishchi chiziq va muvozanat chizig'ining
nuqtalariY* = f (X). Butun apparat uchun siz o'rtacha qiymatni olishingiz mumkin ΔY avg , uning
qiymati, masalan, BA 1 ishchi chizig'i uchun rasmda ΔY avg1 segmentida ko'rsatilgan .
Operatsion chiziqlarning qiyaligi qanchalik tik bo'lsa va shuning uchun absorbentning
solishtirma iste'moli qanchalik katta bo'lsa, ΔY o'rtacha qiymati shunchalik katta bo'ladi . Agar
VA ishchi chizig'i vertikalga to'g'ri kelsa, u holda jarayonning harakatlantiruvchi kuchi maksimal
qiymatga ega bo'ladi, shu bilan birga, changni yutish l ning solishtirma iste'moli cheksiz katta
bo'ladi (chunki X k = X n ). 3-rasm - Absorbentning solishtirma sarfini aniqlash Agar ishchi
konsentratsiyalar chizig'i VA 3 muvozanat chizig'iga tegsa, u holda absorbentning solishtirma
sarfi minimal (l = l min ), Y H Y K nuqtasida harakatlantiruvchi kuch. DY CP VA A A 1 A 2 A 3 X X
3 X 2 X 1 X N Y * =f(X) Y N Y K DY SS V A Y, Y * XX 3 X 2 X 1 X N L/G=l 1 13 teginish nolga teng,
chunki bu nuqtada ish konsentratsiyasi muvozanatga teng. Birinchi holda, changni yutish
moslamasining o'lchamlari cheksiz katta changni yutish oqim tezligi bilan eng kichik bo'ladi,
ikkinchi holda, changni yutish oqim tezligi apparatning cheksiz kattaligi bilan eng kichik bo'ladi.
Shunday qilib, ikkala holat ham o'ta og'ir va amalda mumkin emas. Haqiqiy assimilyatsiya
apparatida fazalar orasidagi muvozanatga erishilmaydi va har doim X k < X * k , bu erda X * k -
kiruvchi gaz bilan muvozanatda bo'lgan suyuqlikdagi so'rilgan gazning kontsentratsiyasi .
Bundan kelib chiqadiki , l qiymati har doim ishchi chiziqning chegara holatiga mos keladigan l
min minimal qiymatidan katta bo'lishi kerak ( 3-rasmdagi BA 3 chiziq). l min qiymatini (9)
tenglama orqali X k ni X * k bilan almashtirish orqali aniqlash mumkin : min * min . nc kn L YY l
G XX - æö == ç÷ - èø (11) Shuni ta'kidlash kerakki, absorbentning solishtirma sarfi l ning apparat
balandligining pasayishi bilan bir vaqtda oshishi uning ma'lum darajada oshishiga olib keladi.
diametri. Bu shunisi bilan izohlanadiki, l ortishi bilan absorber sarfi L ham ortadi va shu bilan
birga, quyida ko'rsatilganidek, uning diametri aniqlanadigan apparatdagi ruxsat etilgan gaz
tezliklari kamayadi. Shuning uchun, agar changni yutish moslamasining o'ziga xos iste'moli
texnologik sharoitlar bilan belgilanmagan bo'lsa, ya'ni absorbentning oxirgi konsentratsiyasi Xc
ko'rsatilmagan bo'lsa , assimilyatsiya apparati o'lchamlari va o'ziga xosligi o'rtasida shunday
nisbatni tanlash kerak. l qiymati va apparatning o'lchamlari optimal bo'lgan absorbentning
iste'moli l . Optimal o'ziga xos absorber iste'moli l opt faqat texnik va iqtisodiy hisob-kitoblar
yordamida topilishi mumkin . 14 3.4 Qadoqlangan ustunlarning gidravlik ish sharoitlari
Qadoqlangan kolonnada gaz (bug ') va suyuqlik oqimlari qarshi oqimda o'zaro ta'sir qiladi. Gaz
(bug ') G va suyuqlik L dagi ustun yuklariga qarab , fazalarning o'zaro ta'siri tabiati o'zgaradi, turli
gidrodinamik rejimlarda namoyon bo'ladi. Bu rejimlar o'rashning gidravlik qarshiligining
logarifmik koordinatalarda chizilgan ustundagi gaz tezligiga grafik bog'liqliklarida eng aniq
namoyon bo'ladi (4-rasm). Birinchi rejim - plyonka - past gaz tezligida past sug'orish zichligida
kuzatiladi . Ushbu rejimda gaz oqimining suyuqlik plyonkasining ko'krak orqali o'tish tezligiga va
shunga mos ravishda ko'krakdagi suyuqlik miqdoriga ta'siri yo'q . Kino rejimi birinchi o'tish
nuqtasida tugaydi (A nuqta, 4-rasm), osilgan nuqta deb ataladi. 1 - quruq ko'krak; 2 -
sug'oriladigan nozul
4-rasm - ko'krakning gidravlik qarshiligining
ustundagi gaz tezligiga bog'liqligi (L = const)
Ikkinchi rejim - osilgan (yoki tormozlash) rejimi. A nuqtadan keyin
gaz tezligining oshishi fazali aloqa yuzasida suyuqlikka nisbatan ishqalanish kuchlarining
sezilarli darajada oshishiga
va suyuqlikning gaz
oqimi bilan tormozlanishiga olib keladi. Natijada, suyuqlik plyonkasining oqim tezligi pasayadi
va
uning qalinligi va nozulda saqlanadigan suyuqlik miqdori ortadi.
lgw
1
2
A
lgDR
B
C
0
15 suspenziya rejimida
, gaz tezligi oshishi bilan
suyuqlik plyonkasining tinch oqimi buziladi, turbulentlik va chayqalishlar paydo bo'ladi,
ko'krakning namlangan yuzasi ortadi va shunga mos ravishda
massa o'tkazish intensivligi oshadi. jarayon. Bu rejim B nuqtasida tugaydi (4-rasm).
Uchinchi rejim - emulsifikatsiya rejimi -
tezlikni yanada oshirish bilan sodir bo'ladi. Natijada, suyuqlik
oqayotgan suyuqlik va ustun orqali ko'tarilgan gaz o'rtasidagi ishqalanish kuchi nozuldagi
suyuqlikning
og'irligini muvozanatlashtirmaguncha, suyuqlik ko'krakning bo'sh hajmida to'planadi.
Bunda
fazalarning teskari aylanishi yoki inversiyasi sodir bo'ladi (suyuqlik uzluksiz fazaga, gaz esa
dispers fazaga aylanadi)
Emulsifikatsiya rejimi nozulning eng tor qismida boshlanadi,
uning to'ldirish zichligi bo'ylab notekis bo'ladi. ustunning kesimi. Gaz ta'minotini ehtiyotkorlik
bilan tartibga solish orqali emulsifikatsiya rejimini ko'krakning butun balandligi
bo'ylab o'rnatish mumkin (4-rasmda BC segmenti). Emulsifikatsiya rejimi qadoqlangan
ustunlarning maksimal samaradorligiga mos keladi, bu asosan fazaviy aloqaning ko'payishi
bilan bog'liq bo'lib, bu rejimda qadoqlangan jismlarning yuzasi bilan emas, balki hosil bo'lgan
gaz-suyuq emulsiya yuzasi bilan belgilanadi. qadoqlashning butun bo'sh hajmini to'ldirish .
Shuni ta'kidlash kerakki, qadoqlangan ustunning samaradorligini oshirish uning gidravlik
qarshiligining (miloddan avvalgi segment) va o'rashda ushlab turilgan suyuqlik miqdorining
keskin oshishi bilan birga keladi. Ko'krakda ushlab turilgan suyuqlik miqdori nozulning o'ziga
xos yuzasiga, bo'sh hajmning ulushiga va o'zaro ta'sir qiluvchi fazalarning harakat tezligiga
bog'liq. Umumiy suyuqlikni ushlab turish H 0 ikki komponentning yig'indisi sifatida qaraladi:
statik kechikish H s va dinamik kechikish H d . Statik komponent H c kapillyar kuchlar ta'sirida
nozul ushlab turgan suyuqlik hajmini aniqlaydi va gidrodinamik sharoitlarga bog'liq emas. H d
16 kechikishning dinamik komponenti gaz va suyuqlik oqimlarining o'ralgan jismlar bilan
gidrodinamik o'zaro ta'siridan kelib chiqadi . Qoida tariqasida, to'xtatib turish va emulsiyalash
rejimida ishlash, agar apparatning gidravlik qarshiligining oshishi sezilarli bo'lmasa (masalan,
agar absorber yuqori bosimda ishlasa) tavsiya etiladi. Qadoqlangan ustunlarning barqaror
ishlashi uchun chegara - inversiya (yoki suv bosish) nuqtasiga mos keladigan gaz tezligi.
To'rtinchi rejim (4-rasm va undan yuqoridagi S nuqtadan) - gaz bilan apparatdan olib kelingan
suyuqlikning kirishi yoki teskari harakati. Ushbu rejim texnologiyada qo'llanilmaydi. Nisbatan
past gidravlik qarshilik bilan samarali massa uzatishni ta'minlash uchun ustunning
gidrodinamik ish rejimi, ehtimol, suv bosish rejimiga yaqinroq bo'lishi maqsadga muvofiqdir ,
lekin unga etib bormaydi, ya'ni ustundagi bug'ning ishlash tezligi kamroq bo'lishi kerak. suv
toshqini tezligidan ko'ra . Odatda bu tezliklar quyidagi munosabat bilan bog'langanligi qabul
qilinadi : w=(0,75÷0,85)w eskirgan . (12) Vakuum ostida ishlaydigan ustunlar uchun ustun
balandligi bo'ylab bosim yo'qotishlarini kamaytirish uchun pastroq ish tezligi qiymatlarini olish
tavsiya etiladi: w=(0,5÷0,7)w to'ldirilgan . Qadoqlash ustun hajmining faqat bir qismini egallaydi,
shuning uchun o'rash elementlari orasidagi kanallarda gazning harakatlanish tezligi apparatning
bo'sh qismi bilan bog'liq tezlikdan yuqori. Quruq shtutserda gaz harakatining tezligi : w 0 =w/e.
(13) 17 Ustunning ishlashi paytida bug'ning haqiqiy tezligi w 0 tezligidan bir oz yuqori bo'ladi ,
chunki bu holda o'rashning bo'sh hajmining bir qismini undan pastga oqayotgan suyuqlik
egallaydi. Suv toshqini tezligini hisoblash uchun turli tenglamalar, jumladan [4,5] tenglamasi
mavjud: 8 1 4 1 16 0 3 2 / l g / , l l g eskirgan G L B A g a lg ÷ ÷ ø ö ç ç è æ ÷ ø ö ç è æ - = ÷ ÷ ø ö
ç ç è æ × × × × r r m r r e w (14) bu erda e - shtutserning erkin kesimi, m 2 / m 2 ; a - nozulning
o'ziga xos yuzasi, m2 / m3 ; r g , r l – gaz aralashmasi va suyuqlikning absorberdagi ish
sharoitida mos ravishda zichliklari, kg/m 3 ; m w - yutilish haroratidagi changni yutish
moddasining yopishqoqligi, mPa s; L va G — suyuqlik va gazning massa oqimlari, kg/s; Ushbu
tenglamadan kelib chiqadiki, sug'orish zichligi (yoki suyuqlik oqimi), suyuqlikning yopishqoqligi
va uning zichligi pasayishi bilan suv toshqini tezligi pasayadi; kattaroq bo'sh kesimga ega
bo'lgan katta ko'krak uchun suyuqlik va gazning bir xil oqim tezligida suv toshqini tezligi yuqori
bo'ladi. Tenglamadagi A va B koeffitsientlari eksperimental tarzda aniqlanadi va apparatning ish
sharoitlariga, nozul elementlarining konstruktsiyasiga va uning o'lchamlariga bog'liq. Suv
toshqini tezligini aniqlagandan so'ng, ish gazining tezligi (12) tenglamadan topiladi va keyin gaz
aralashmasi uchun belgilangan mahsuldorlik qiymatini bilib, ustunning diametri aniqlanadi. 18
3.5 Absorberning balandligini hisoblash Absorbsion apparatda massa uzatish jarayonining
berilgan samaradorligini ta'minlaydigan o'rash qatlamining balandligini hisoblash uchun
jarayonning kinetik xususiyatlarini hisoblashning turli usullari qo'llaniladi. Muhandislik
amaliyotida eng ko'p qo'llaniladigan usul - uzatish birliklari sonini (NTU) n y va uzatish birligiga
(TTU) ekvivalent bo'lgan ko'krak balandligi h TTU . NEP - gaz va suyuq fazalarda ham
ifodalanishi mumkin bo'lgan taqsimlangan komponent konsentratsiyasining o'zgarishining
jarayonning harakatlantiruvchi kuchiga nisbati : ò * - = N K Y Y ) X ( YY dY Y n. (15) O'tkazish
birliklarining umumiy soni tushunchasi, albatta, aniq integralni hisoblash muammosini hal
qilmaydi; bu imkoniyat faqat muvozanatga bog'liqlikning aniq turi Y * (X) bilan bog'liq . chiziqli
muvozanat bog'liqligi, o'tkazish birliklari sonini formula bilan aniqlash mumkin: ( ) , Y Y Y Y n av
K N D - = (15a) unga ko'ra o'tkazish birliklarining umumiy soni konsentratsiyadagi umumiy
farqning nisbati. gaz fazasidagi komponentning butun apparatdagi jarayonning o'rtacha
harakatlantiruvchi kuchiga ... O'tkazish birliklari sonini bildirganda "Y" indeksi bu tushunchaning
gaz fazasidagi komponentning kontsentratsiyasi bilan aniqlanishini anglatadi . Suyuq fazadagi
uzatish birliklarining umumiy sonining qiymati xuddi shunday ko'rib chiqiladi : n x = (X k - X n ) /
DX o'rtacha . Umumiy holatda n Y va n x ning raqamli qiymatlari bir-biriga mos kelmaydi . butun
apparat bo'yicha o'rtacha hisoblangan massa almashish jarayonining harakatlantiruvchi kuchi
quyidagi ko'rinishga ega: 19 ) k Y / n Y ln ( k Y n Y avg Y D D D - D = D , (16) bu erda DY n va DY k
harakatlantiruvchi kuchdir. apparatning uchlarida massa uzatish jarayonining kuchlari . Umumiy
holatda, muvozanat bog'liqligi Y * (X) ixtiyoriy shaklga ega bo'lganda va har qanday usulda
aniqlanishi mumkin bo'lsa ( chiziqli bo'lmagan algebraik tenglama, grafik yoki eksperimental
ma'lumotlar jadvali shaklida ), ma'lum bir integralning qiymati . har qanday taxminiy usul bilan
hisoblangan: grafik integratsiya, birlik hajmlari, raqamli integratsiya (Eyler usuli yoki Simpson
usuli). Misol tariqasida, har qanday o'zgaruvchan parametrlar uchun bir nechta hisob-kitoblarni
talab qilmaydigan integralni bitta hisoblash uchun tez-tez ishlatiladigan universal grafik usulini
ko'rib chiqing . Hisoblash aniq integralning geometrik ma'nosiga asoslanadi , unga ko'ra
integralning son qiymati integratsiya ostidagi maydonga teng (5-rasm). 5-rasm - O'tkazish
birliklarining umumiy sonini hisoblashning grafik usuli Y Y N Y K 0 ) ( 1 * XY Y- n Y 20 Grafik
tuzish tartibi 1-jadval ustunlarini to'ldirish ketma-ketligi bilan ko'rsatilgan . 1-jadval Y. XY*(X)
(YY*(X) ) -1 Y K X H Y*(X H ) (Y K -Y*(X H )) -1 Y i X i Y*(X i ) (Y i) -Y*(X i )) -1 Y H X K Y*(X K ) (Y
H -Y*(X K )) -1 Birinchidan, Y gaz fazasida komponent konsentratsiyasining o'zgarish oralig'i. H -
Y K o'zboshimchalik bilan kichik intervallar soniga bo'linadi ... Keyin Y i qiymatlarining har biri
uchun , moddiy balans tenglamasi suyuqlik fazasidagi X i haqiqiy konsentratsiyalarining mos
keladigan qiymatlarini hisoblab chiqadi . Bu qiymatlar Y*(X i ) komponentining gaz fazasidagi
kontsentratsiyasini topish uchun ishlatiladi, bu gazning haqiqiy konsentratsiyasi X i bo'lgan
suyuqlik bilan muvozanatda bo'ladi . Va nihoyat, har bir chiziq uchun , integraliy funktsiya [Y i –
Y*(X i )] -1 hisoblanadi va 1-jadvalning birinchi va oxirgi ustunlaridagi ma’lumotlarga ko‘ra
integralning grafigi tuziladi, uning egri chizig‘i ostidagi maydoni kerakli aniq integralning qiymati
. Aniqlovchi munosabat (15) bo'yicha integralning hisoblangan qiymati n Y o'tkazish
birliklarining umumiy soniga teng. (15a) munosabatdan foydalanib, jarayonning o'rtacha
harakatlantiruvchi kuchining qiymatini aniqlashimiz mumkin . n Y qiymatini aniqlashning yana
bir grafik usuli hajm birligi usuli deb ataladi . Bu usul maydonni aniqlash bilan bog'liq emas,
balki 21 Y H - Y K oralig'ida X-Y koordinatalarida to'rtburchaklar qadamlarni qurishdan iborat (6-
rasm). Qurilish quyidagicha amalga oshiriladi: jarayonning ishchi chizig'i (qattiq to'g'ri chiziq) va
muvozanat egri chizig'i (chiziqli egri chiziq) o'rtasida chiziq quriladi, bu vertikal segmentlarning
yarmiga bo'linish nuqtalarining geometrik joyidir. chiziq va muvozanat egri chizig'i (ishchi chiziq
va muvozanat egri chizig'i orasidagi qattiq egri chiziq). 6-rasm - Birlik hajmlari sonini aniqlash
Ishchi chiziqning ixtiyoriy A nuqtasidan, birinchi navbatda, gorizontal chiziqni C nuqtaga tekis
chiziq bilan kesib o'ting, so'ngra bu gorizontal chiziq shunday joylashgan B' nuqtaga davom
etadi. CB' segmenti AC segmentiga teng ekanligini. B' nuqtadan jarayonning ishchi chizig'iga
vertikal chiziqli B'A' kesma chiziladi. C nuqtasi orqali vertikal chiziq o'tkaziladi, ya'ni. segmenti
Dd, uning uzunligi ishchi chiziqdagi A va A ' nuqtalari orasidagi apparat kesimi uchun
jarayonning harakatlantiruvchi kuchining o'rtacha qiymatiga mos keladi . Massa uzatish
apparatining nisbatan kichik maydonida jarayonning o'rtacha harakatlantiruvchi kuchi (Dd
segmenti) Aa va A' segmentlariga mos keladigan harakatlantiruvchi kuchlarning qiymatlari
orasidagi arifmetik o'rtacha deb hisoblanishi mumkin. a'. ACD va AB'A' uchburchaklarining
o'xshashligidan AB' = 2DC = Dd ekanligi kelib chiqadi. Shunday qilib, konsentratsiyaning Y A' - Y
B' = A'B' A va A' nuqtalari orasidagi o'zgarishi bu sohadagi Dd jarayonining o'rtacha
harakatlantiruvchi kuchiga teng. X A '' A ' A D C B '' B ' 0 Y K Y N a ' d a Y * (X) YY * 22 o'tkazish
birliklari soni elementdagi konsentratsiyaning o'zgarishi nisbatiga teng bo'lgani uchun . apparati
ushbu elementdagi harakatlantiruvchi kuchga, keyin A va A' nuqtalari orasidagi pozitsiyaga mos
keladigan apparatning bir qismi uchun bunday nisbat A'B'/Dd=1 va to'rtburchak AB'A'
pog'onasiga mos keladi. uzatish birliklari sonining birlik qiymati n Y =1. Xuddi shu qoida Y K dan
Y H gacha bo'lgan bosqichlarni qurish uchun ishlatiladi (A'B'A' qadamlari va boshqalar );
ularning soni o'tkazish birliklarining umumiy soniga teng n Y . Birlik hajmi usuli kamroq mehnat
talab qiladi, lekin grafik integratsiya usuli bilan solishtirganda aniqroq emas va odatda
muvozanatga bog'liqlik Y * (X) chiziqlidan unchalik farq qilmaganda va jarayonning ishchi
chizig'i bo'lganda qo'llaniladi. va muvozanat chizig'i yaqin . Xulosa qilib shuni ta'kidlaymizki,
massa o'tkazuvchanligi yuzasining o'lchamini uzatish birliklarining umumiy soni orqali ham,
massa uzatish tenglamasidan ham aniqlash mumkin . cf Y Y K M F D × = (17) Ommaviy
o'tkazuvchanlik yuzasi F hajmini aniqlagandan so'ng , ustun apparati H balandligi hisoblab
chiqiladi, F ning topilgan qiymatini ta'minlash. Amaldagi o'rashning o'ziga xos yuzasi (m 2 / m 3
) odatda ma'lum va keyin aniq geometrik munosabatlardan F = H × S × a, bu erda S - ustunning
ko'ndalang kesimi maydoni, balandlik H = F / (S × a) sifatida ifodalanadi. ), va bu erda (7) va
(15a) ifodalarni hisobga olgan holda (17) munosabatga muvofiq F qiymatini o'rniga qo'yib,
hisoblash formulasini beradi: YY Y n hn a SK G H × = × × = vep , (18). ) bu yerda G/(K Y ×S×a) = h
VEP - uzatish birligining balandligi deb ataladigan, bu ko'krakning ma'lum bir balandligi, 23
konsentratsiyasini o'zgartiring, bunda (dY) o'rtacha harakatlantiruvchi kuchga teng. Bu
balandlikda massa uzatishning DY . Haqiqatan ham, N=h VEP ·1, m, n Y = DY/DY=1 bilan. (18)
munosabatdan ko'rinib turibdiki, uzatish birligining balandligi h EEP massa uzatish koeffitsienti
K Y ga teskari proportsionaldir . Binobarin, (18) hisoblash formulasining soddaligi yaqqol
ko'rinadi, chunki h BEP qiymatini aniqlash uchun K Y qiymatini hisoblay olish kerak ; va massa
uzatish koeffitsientini hisoblash uchun K Y , formula bo'yicha, korrelyatsiya munosabatlarining
aniq shakliga ega bo'lish kerak, undan ikkala faza uchun ham massa uzatish koeffitsientlari b y
va b x topiladi. b x va b Y qiymatlarini aniqlash bo'yicha tajribalar o'tkazish juda murakkab va
ko'p vaqt talab qiladigan protsedura bo'lib , u haqiqiy massa uzatish jarayonining shartlarini
taqlid qiluvchi murakkab eksperimental tuzilmani yaratishni talab qiladi . Shu sababli,
muhandislik hisob-kitoblarida eksperimental ma'lumotlardan keyingi foydalanish uchun
eksperimental metodologiya biroz qo'pollashtiriladi va bunday tajribalar natijalariga asoslanib,
har bir faza uchun b Y va b x massa o'tkazuvchanlik koeffitsientlarining qiymatlari
hisoblanmaydi . , lekin to'g'ridan-to'g'ri uzatish birligi h BEP balandligi . Bunday integral
tajribalarning afzalligi shundaki, eksperimental ma'lumotlardan h EEP ni hisoblashda , massa
uzatish koeffitsientlarining qiymatlarini hisoblashda zarur bo'lganidek, interfaza kontaktining
sirt maydonini topish shart emas. Eksperimental ma'lumotlardan topilgan h BEP qiymatlari h
BEP va unga ta'sir qiluvchi mezon va o'xshashlik soddaligi o'rtasidagi korrelyatsiya munosabati
shaklida taqdim etiladi : h BEP = f (Re, Pr D , Ar, G 1 , G 2 , ...). (19) Eksperimental
ma'lumotlarning eng yaxshi yaqinlashuvi sifatida topilgan funktsional bog'liqlikning aniq shakli
(19) 24 qiymatlarini topish o'rniga, EEP ning transport birliklarining h balandligi qiymatlarini
hisoblash imkonini beradi. b y va b x massa o'tkazish koeffitsientlarini murakkabroq tajribalar
natijasida olingan boshqa korrelyatsiya munosabatlaridan foydalanib , so'ngra K Y massa
uzatish koeffitsientining qiymatlarini hisoblang . Asbob emulsifikatsiya rejimida ishlaganda,
o'tkazish birliklarining balandligini quyidagi formula bo'yicha hisoblash mumkin: , 1 lg 3 , 44 038
, 0 19 , 0 342 , 0 2 , 1 2 , 0 2 , 0 2 , 0 ven L G m mG L L G a h f g g f g g - × ÷ ÷ ø ö ç ç è æ ÷ ÷ ø ö ç
ç è æ ÷ ø ö ç i æ × × × × × × = - - m m r r e mrw (20) bu erda t - muvozanat chizig'ining moyillik
burchagi tangensi; m g , m w - gaz aralashmasining viskozitesi va changni yutish haroratida
changni yutish, Pa s; Boshqa qiymatlar uchun (14) formulaga qarang. Ustunning balandligini
hisoblash ustunning S, m 2 kesimini oldindan aniqlashni talab qiladi . Ko'pgina hollarda ustunlar
aylana kesmaga ega bo'lganligi sababli, S ni hisoblash D ustunining diametrini aniqlashga
qisqartiriladi . 4 Qadoqlangan absorberni hisoblash 4.1 So'rilgan moddaning massasini va
absorberning sarfini aniqlash 1. ) Yutish jarayonini hisoblash nisbatan molyar yoki nisbiy massa
konsentratsiyasida amalga oshiriladi. Dastlabki konsentratsiyalar quyidagi formulalar
yordamida aylantiriladi: y y Y - = 1 ; ( ) , y M y M Y B A - × × = 1 bu erda y - gaz fazasida so'rilgan
komponentning hajmli (molyar) konsentratsiyasi , kmol A/kmol (A+B); 25 Y – gaz fazasida
so‘rilgan komponentning nisbiy molyar konsentratsiyasi , kmol A/kmol B; Y – so‘rilgan
komponentning gaz fazadagi nisbiy massa konsentratsiyasi, kg A/kg B; M A , M B - mos
ravishda, so'rilgan komponentning molyar massalari va inert gaz, kg / kmol. Suyuq faza uchun
bir xil munosabatlar amal qiladi, lekin Y bilan X bilan almashtiriladi. Agar dastlabki
konsentratsiyalar boshqacha ko'rsatilgan bo'lsa, u holda bir o'lchovdan ikkinchisiga o'tkazish
(6.1-jadval 282-bet) bo'yicha amalga oshirilishi kerak. ]). Gaz fazasidagi so'rilgan
komponentning yakuniy tarkibi yutilish darajasini hisobga olgan holda quyidagi formula
yordamida aniqlanishi mumkin: n Y ) ( k Y × - = h 1 ; (21) bu erda ē - komponentning yutilish
darajasi. 2 ) Gaz aralashmasidan absorberga o‘tkazilgan M komponentning massasi material
balansi tenglamasidan topiladi: ) n X dan X ga ( L ) Y n Y ( GM - = - × = (22) bu erda L, G - sof
absorber va gazning inert qismining xarajatlari mos ravishda kmol / s; X n ,, X k - suyuqlik
absorberdagi so'rilgan komponentning boshlang'ich va yakuniy konsentratsiyasi , kmol A /
;Ckmol suyuqlikni haydash va uni qayta tiklash bilan bog'liq energiya xarajatlarining bir qismiga
ta'sir qiladi.Shuning uchun X k absorberning optimal sarfiga qarab tanlanadi.Kimyo sanoatida
absorbent sarfi L qabul qilinadi. Minimal L min dan 30-50% ko'proq . Bunday holda, muvozanat
ma'lumotlaridan foydalangan holda, material balansi tenglamasidan X dan 26 gacha bo'lgan
yakuniy konsentratsiya aniqlanadi (7-rasm). Faza tarkibini nisbiy molyar konsentrasiyalarda
ifodalashda muvozanat tenglamasini quyidagicha yozish mumkin: * * 11 Y mX YX × = ++ , yoki (
) * 1 11 mX mX Y X mX mX ×× == + - +-× . (23) Demak, Genri qonuni nisbiy konsentratsiyalarda
ifodalanganda gaz-suyuqlik tizimidagi muvozanat ham egri chiziq bilan tasvirlanadi. Biroq, juda
suyultirilgan eritmalar uchun ( suyuqlikdagi gazning past konsentratsiyasi X) (1 – t) X ≈ 0 ni
olish mumkin. Keyin (23) tenglamaning maxraji birlikka aylanadi va tenglama quyidagi
ko'rinishga ega bo'ladi: * . Y mX =× (24) 1 – muvozanat chizig‘i; 2 – ish chizig‘i 7-rasm – Gaz
aralashmasidagi so‘rilgan komponentning miqdori Y va changni yutish – X X dan X * dan X X n
0 DY n 2 1 Y=lx+in Y, Y * Y n o‘rtasidagi bog‘liqlik. Y * x dan Y dan Y * x n DY dan Y * =mX 27
Suyuqlikdagi so'rilgan komponentning yakuniy muvozanat miqdori : ( ) m Y m Y X N N K - × - = *
1 , (25) bu erda m. taqsimot koeffitsienti hisoblanadi; , P E m= bu yerda E - yutilish
temperaturasidagi suyuqlik absorberidagi yutiladigan komponent uchun Genri koeffitsienti
(ilova, P 4-jadval), MPa; P – apparatdagi mutlaq bosim, MPa. Agar sug'orish uchun toza
absorber berilsa, u holda 0 = n x ni oling. Absorberning minimal solishtirma sarfini ish
chizig'ining muvozanat bilan kesishishi sharti yordamida topish mumkin: * - = k dan n min x y y l
. (26) Ortiqcha sug'orish koeffitsientini hisobga olgan holda changni yutish vositasining o'ziga
xos iste'moli. Min l l × = j . (27) Absorbentning optimal sarfiga mos keladigan suyuqlikdagi
so'rilgan komponentning yakuniy tarkibi : l y y x k n k - = . (28) gazning inert qismining massa
sarfi, kg/soat: () n y y vg - × = 1 0 0 r , (29) bunda v 0 - gaz aralashmasining normal sharoitdagi
sarfi, m 3 /h; R 0u - normal sharoitda inert gaz (havo) zichligi, kg/m 3 . 28 Absorberning so'rilgan
komponentga ko'ra ishlashi, kmol/soat: () 4, 22 1 0 n y y v m - × × = h ; (30) Iste'molchi iste'moli,
kmol/soat: N K x x m l - = (31) 4.2 Ko'krak so'rg'ichidagi harakatlantiruvchi kuchni hisoblash ,
suyuqlik va gaz fazalari qistirmani harakatga keltiradi. Ideal siqib chiqarish modelini qabul
qilgan holda, harakatlantiruvchi kuch (16) tenglama bilan aniqlanishi mumkin (7-rasmga
qarang). 4.3 Gaz tezligini va absorber diametrini hisoblash.So'lka absorberidagi gazning
maksimal tezligini (14) tenglama bo'yicha hisoblash mumkin. A va B koeffitsientlarining
qiymatlari quyida keltirilgan: ko'krak turi A 025 , 0 LG 5, 1 47, 0 E D + 1,75 Oddiy -parallel, akkord
0 1,75 sumka 0,062 1,55 Rashig halqalari egilgan -0,073 R 1,75 1.75 Rings Palla -0.49 1.04
saddles measuring 25 mm -0.33 1.04 saddles with a size of 50 mm -0.58 1.04 Gas density
depending on the conditions in the absorber: 0 0 0 0 ) (p p t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t
t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t y y × + = RR (32) yutgichning 29
diametri iste'mol tenglamasidan topiladi:
3
/s.
w - ishlaydigan gaz tezligi, m / s.
Qurilmaning diametri standart sifatida qabul qilinadi.
Kimyo va neftni qayta ishlash sanoatida qabul qilingan ustun diametrlarining normal qatorlarini
beraylik
, m:
kimyo sanoatida - 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1,0; 1.2; 1.4; 1,6; 1,8;
2.2; 2.6; 3,0;
neftni qayta ishlash sanoatida - 1, 1,2; 1.4; 1,6; 1,8; 2,0;
2.2; 2.4; 2.6; 2,8; 3,0; 3.4; 3.6; 3,8; 4.0; 4,5; 5,0; 5,5; 6,0; 6.4; 7,0; 9.0.
4.4 Sug'orish zichligi va
ko'krakning faol yuzasini aniqlash
Sug'orish zichligi (suyuqlik tezligi) formula bo'yicha hisoblanadi:
S / LU
w
× = r (34)
S - absorberning ko'ndalang kesimi maydoni, m
2
.
L – suyuqlik oqimi, kg/s.
Agar sug'orish zichligi etarli bo'lmasa va
suyuqlik ta'minoti yaxshi tashkil etilmagan bo'lsa, shtutser yuzasi to'liq namlanmasligi mumkin,
namlangan sirtning bir qismi deyarli massa o'tkazish jarayonida
ishtirok etmaydi . Ma'lum bir minimal samarali sug'orish zichligi
mavjud Umin , undan yuqorida ko'krakning butun yuzasi nam deb hisoblanishi mumkin.
Qadoqlangan absorberlar uchun quyidagi formula bo'yicha topiladi: w min min / aG U r = (35) 49
0 6 3 8 10 95 3 , w , min , G ms - × = (36) G min — sug'orishning minimal chiziqli zichligi. , kg/ (m
s); 30 s - sirt tarangligi, mN/m; Qadoqlangan absorberlar uchun sug'orishning minimal samarali
zichligi U min nisbatdan topiladi: eff aq U = min (37) bu erda q eff - samarali chiziqli sug'orish
zichligi, m 2 . 75 mm o'lchamdagi Raschig halqalari va 50 mm dan ortiq qadamli akkord
nozullari uchun q eff = 0,033·10 -3 m 2 / s, qolgan barcha nozullar uchun q eff = 0,022·10 -3 m 2
/ s. . Ustunni ko'p miqdorda to'ldirishda Paschig halqalari uchun o'rash namlanish koeffitsienti
ps quyidagi empirik tenglamadan aniqlanishi mumkin : m, n / f d) U (, - - = sry 2 1 3 1 122 0 (38)
bu erda m = 0,133 d n -0, 5. Suv va suvli eritmalar bilan yaxshi eriydigan gazlarni singdirishda
shtutserning namlangan yuzasi pasayadi.Shuning uchun G ning yuqori qiymatlarida toʻliq
namlanishga erishiladi . Bunday tizimlar uchun G min qiymati mumkin. tenglama bilan
hisoblansin: 2 0 4 3 4 0 , w w, y w min g Re A G ÷ ÷ ø ö ç ç è æ × D × × = m s r m (39) A
koeffitsienti kontakt burchagiga bog‘liq. namlanadi va 0,12—0,17 oralig‘ida o‘zgarib turadi.Ds
qiymati ustunni sug‘orish uchun berilgan va undan oqib chiquvchi sirt taranglikdagi suyuqlik
o‘rtasidagi farq sifatida aniqlanadi.So‘rg‘ichning faol yuzasi ps a nisbatini quyidagi orqali topish
mumkin. formula: ) 3600 ( 3600 qU pa U a + = y , (40) bu yerda p va q shtutserning turiga qarab
koeffitsientlar [4]. Shunday qilib, butun namlangan sirt faol emas.31 Eng katta faol sirt . ko'krak
sug'orish ta'minotining bunday usuli bilan erishiladi , bu sug'orish punktlarining kerakli sonini
ta'minlaydi n 1 m 2 ustunning ko'ndalang kesimi uchun. Ushbu sug'orish punktlari soni tarqatish
moslamasining turini tanlashni belgilaydi [4]. 4.5 Massa o'tkazuvchanlik koeffitsientini
hisoblash K y massa o'tkazuvchanlik koeffitsienti fazali diffuziya qarshiligining qo'shimchalilik
tenglamasidan topiladi : xy y / m / K b b + = 1 1 (40) bu erda b x va b y - massa uzatish
koeffitsientlari, mos ravishda suyuq va gaz fazalarida kg/(m 2 s); m - kg suyuqlikni yutish/kg G
taqsimot koeffitsienti. Tartibsiz o'rashga ega ustunlar uchun gaz fazasidagi massa
o'tkazuvchanlik koeffitsienti b y tenglamadan topiladi: 33, 0 / 655, 0 / ) (Pr Re 407, 0 y yy Nu = (
41) bunda y e y D d Nu / / b = - gaz fazasining Nusselt diffuziya mezoni D y - gaz fazadagi
moddaning diffuziya koeffitsienti, m 2 /s; yy e y /d Re em rw. = - Ko'krakdagi gaz fazasi uchun
Reynolds mezoni; yy / y D / Pr rm = - gaz fazasi uchun Prandtl diffuziya mezoni; Gazdagi
moddaning diffuziya koeffitsientini [5-7] tenglama yordamida hisoblash mumkin: ( ) BA / B / A /
y M / M / vv P T , D 1 1 10 3 4 2 3 1 3 1 2 3 8 + + × = - (42) bu yerda M A , M B molyar massalari.
A komponenti va inert gaz B mos ravishda kg/mol v A , v B - normal qaynash nuqtasida suyuq
holatda A komponenti va inert gaz B ning molyar hajmlari , sm 3 /mol.Suyuq fazadagi massa
o'tkazish koeffitsienti b x umumlashtirilgan 32 tenglamadan topiladi , ham tartibsiz, ham tartibli
o'rash uchun mos keladi [4-7]: 5, 0 ) / (Pr 75 . 0 Re 0021, 0 / xxx Nu =, (43) x pr x D x Nu d b = / -
Suyuq faza uchun Nusselt diffuziya mezoni. Demak, b x (m/s da) teng: 5 0 75 0 0021 0 . / x . x
pr x x Pr Re D. d b =, (44) D x - suyuqlik absorberdagi A komponentining diffuziya koeffitsienti, m
2 /s; 3 1 2 2 / xx pr ) g / ( rmd = - oqayotgan suyuqlik plyonkasi qalinligining kamayishi, m; xxx a
/ U Re mr 4 = - ko'krak bo'ylab oqadigan suyuqlik plyonkasi uchun o'zgartirilgan Reynolds
mezoni ; xxx / x D / Pr rm = - Suyuqlikning Prandtl diffuziya mezoni.Suyultirilgan eritmalarda
diffuziya koeffitsientini [5-7] tenglama yordamida ancha aniq hisoblash mumkin: 6 0 5 0 12 10 4
7 . A x . x v T ) M ( , D m b - × = (45) M - suyuq changni yutish moddaning molyar massasi,
kg/kmol; T - suyuqlik harorati, K; m x - suyuqlik changni yutish moddasining yopishqoqligi, mPa
s; v A - molyar hajmi yutilgan komponent A, sm 3 /mol; b - molekulalarning assotsiatsiyasini
hisobga olgan holda parametr 4.6 Massa o'tkazuvchanlik yuzasi va absorberlarning balandligini
aniqlash Absorberdagi massa o'tkazuvchanlik yuzasini tenglama (17) bo'yicha aniqlash mumkin
. Ushbu massa o'tkazuvchanlik yuzasini yaratish uchun zarur bo'lgan nozul quyidagi formula
bo'yicha hisoblanadi: 33 a D a , F H y × × = 2 785 0 (46) Yutish ustunining umumiy balandligi H k
= Z×n+( tenglama bilan aniqlanadi. n-1)h P + Z in + Z n , (47) bu erda Z - bir qismdagi o'rash
balandligi, m; n - bo'limlar soni; h P - suyuqlik distribyutorlari o'rnatilgan nozulning bo'limlari
orasidagi bo'shliqlarning balandligi , m; Z in va Z n mos ravishda shtutser ustidagi ajratish
bo'shlig'ining balandligi va ustunning pastki qismi bilan nozul orasidagi masofa, m..
Absorberning pastki qismi va nozul orasidagi masofa zarurat bilan belgilanadi. ustunning
kesimida bir xil gaz taqsimoti . Odatda bu masofa 1 - l.5d ga teng olinadi. Ko'krakning yuqori
qismidan absorber qopqog'igacha bo'lgan masofa ko'krakni sug'orish uchun tarqatish
moslamasining o'lchamiga va ajratish bo'shlig'ining balandligiga bog'liq bo'lib, unda kolonnadan
chayqalishning oldini olish uchun ko'pincha tomchilarni bartaraf qiluvchilar o'rnatiladi. Z B va Z
H qiymatlari tavsiyalarga muvofiq tanlanadi [5]: Ustun diametri, mm Z h , mm Z h , mm 400—
1000 600 1500 1200—2200 1000 2000 2400 va undan ko'p 1400 2500 Odatda, skrubberlarning
balandligi 40—50 m dan oshmaydi 4.7 Shlangi qarshilik DR gidravlik qarshilikni hisoblash
zarurati gaz oqimini absorber orqali tashish uchun energiya sarfini aniqlaganligi bilan bog'liq .
DR ning qiymati quyidagi formula bo'yicha topiladi: bU c P P 10 × D = D , (48) 34 bu erda DR s -
quruq (sug'orilmaydigan suyuqlik) shtutserning gidravlik qarshiligi, Pa; U—sug‘orish zichligi, m 3
/(m 2 s); b - koeffitsient. Har xil turdagi nozullar uchun b koeffitsienti qiymatlari quyida
keltirilgan: Ko'krak b nozul b Raschig halqalari yig'ilgan: 50 mm 80 mm 100 mm Raschig
halqalari yig'ilgan: 25 mm 50 mm 173 144 119 184 169 Pall bloklari sa5 mm 5 mm ddles
(25mm) 126 151 33 28 30 Oqimning oʻtishi uchun koʻkrak elementlari oʻrtasida juda murakkab
konfiguratsiyaning uzun tor kanallari hosil boʻladi, shuning uchun quruq koʻkrakning qarshilik
qiymatini taniqli gidravlik tenglama yordamida hisoblash mumkin. qaysi qadoqlangan qatlam H
balandligi kanal uzunligi sifatida qabul qilinadi va kanal diametri ko'krak kanallari d e ekvivalent
diametri ishlatiladi . y e d H s P r w l 2 2 0 × = D , (49) bu yerda l - shtutserning qarshilik
koeffitsienti: ō 0 - shtutserning erkin kesimidagi gaz tezligi (m/s); eww / 0 =. Ko'krak
kanallarining ekvivalent diametri: a d e e 4 =. (50) Shlangi qarshilik koeffitsienti l Reynolds
mezonining funktsiyasi bo'lib , gaz harakati rejimiga bog'liq. 35 Tasodifiy quyilgan halqali
nozullarning qarshilik koeffitsientini tenglamalar bilan aniqlash mumkin: laminar rejimda (Re <
40): l = 140/Re, turbulent rejimda (Re > 40): l = 16/Re 0,2 , bu erda Reynolds mezoni. : g g g g e a
d m wr m r w 4 Re = = Tasodifiy sferik va egar shaklidagi nozullarning qarshilik koeffitsientini
tenglama [5] orqali aniqlash mumkin: l = 133/Re + 2.34 Oddiy nozullarning qarshilik
koeffitsienti. tenglama bilan topiladi: l = l tr + z(d e /l), bu erda l tr ishqalanish qarshiligi
koeffitsienti; z – mahalliy qarshilik koeffitsienti. z=4,2/e 2 - 8,1/e + 3,9 5 Qadoqlangan
absorberning chizmasi Qadoqlangan absorberning chizmasi hisoblash yo‘li bilan olingan va
tavsiyalar asosida qabul qilingan o‘lchovlar bo‘yicha soddalashtirilgan eskiz ko‘rinishida
bajariladi [5-8] ]. Asbobning chizilishi A4 varaqdagi masshtabga muvofiq, apparatning asosiy
konstruktiv elementlarining varaqidagi tasvir bilan amalga oshiriladi. Tushuntirish yozuvi
chizmada ko'rsatilgan qurilmaning dizayni, ishlash printsipi va uning asosiy strukturaviy
elementlarining maqsadining qisqacha tavsifini beradigan bo'limni o'z ichiga oladi . Chizma
ustunning umumiy o'lchamlarini va uning ishchi qismini ko'rsatadi. Ko'krakni kesishda uning
alohida qatlamlarining balandligi ko'rsatiladi. Ustun tanasi to'liq payvandlangan bo'lishi mumkin
yoki alohida ramkalardan iborat bo'lishi mumkin va nozulni yuklash va tushirish uchun lyuklarga
ega bo'lishi kerak. 36 6 Test savollari 1) Absorbsiya va desorbsiya tamoyillarini kengaytiring.
Ushbu jarayonlarni qo'llash sohalari? 2) Genri qonunini tuzing. Ushbu qonun qanday tizimlar
uchun qo'llaniladi? 3) Absorbtsiyaning moddiy balansi qanday tuziladi? Yutish jarayonining
ishchi chizig'i tushunchasini kengaytiring . 4) Tizimdagi harorat va bosimning o'zgarishi
muvozanat chizig'ining holatiga qanday ta'sir qiladi? 5) Absorbentning minimal va optimal
solishtirma sarfi nima deyiladi ? Absorbentning solishtirma iste'moli o'zgarishi absorbent sarfi
va absorber hajmiga qanday ta'sir qiladi? 6) Qadoqlangan absorberning ishlash prinsipini
tushuntiring. Absorberning asosiy konstruktiv elementlarining maqsadini tushuntiring . 7)
Qadoqlangan ustunlarning gidrodinamik ish rejimlarining xususiyatlari qanday ? Shlangi
qarshilikning ustundagi gaz tezligiga bog'liqligi qanday ? 8) Ko‘krakka qanday talablar qo‘yiladi?
Ko'krakning asosiy parametrlari qanday ? 9) Yutish jarayonining o'rtacha harakatlantiruvchi
kuchi nima? Jarayonning harakatlantiruvchi kuchini oshirish yo'llari . 10) O'tkazish birliklarining
umumiy soni tushunchasini kengaytiring. Transfer birliklari sonini aniqlashning qanday usullari
mavjud va ular qanday hollarda qo'llaniladi? 11) O'tkazish birliklarining balandligi kontseptsiyasi
orqali qadoqlangan massa uzatish apparatining talab qilinadigan balandligi qanday hisoblanadi
? 12) Massa almashish va massa almashinish koeffitsientining asosiy tenglamasining fizik
mazmunini tushuntiring . 13) Soplo diametri qanday aniqlanadi? Gaz aralashmasining ishlash
tezligini tanlash nimaga bog'liq ? 14) Quruq va sug'oriladigan shtutserning gidravlik qarshiligi
qanday aniqlanadi? 37 7 Tavsiya etilgan adabiyot 1.Aleksandrov I.A. Rektifikatsiya va yutuvchi
apparatlar. M.: Kimyo, 1978. – 210 b. 2. Dytnerskiy Yu.I. Kimyoviy texnologiya jarayonlari va
apparatlari: Universitetlar uchun darslik. Ed. 2. 2 kitobda. 2-qism. Massa uzatish jarayonlari va
apparatlari. M.: Kimyo, 2002. -368 b. 3. Frolov V.F. “Kimyoviy texnologiya jarayonlari va
apparatlari” kursi bo‘yicha ma’ruzalar . Sankt-Peterburg: Ximizdat, 2003. -608 b. 4. Ramm V.M.
Gazlarning yutilishi. M.: Kimyo, 1976. – 656 b. 5. Kimyoviy texnologiyaning asosiy jarayonlari va
apparatlari: Dizayn qo'llanma / G.S. Borisov, V.P. Bykov, Yu.I. Dytnerskiy va boshqalar. Ed. Yu.I.
Dytnerskiy, 2-nashr, qayta ko'rib chiqilgan. Va qo'shimcha M.: Kimyo, 1991.-496 b. 6. Pavlov K.F.,
Romankov P.G., Noskov A.A., “ Kimyoviy texnologiya jarayonlari va apparatlari kursiga oid
misollar va topshiriqlar ”. L.: Kimyo, 1987.- 576 b. 7. Romankov P.G., Frolov V.F., Flisyuk O.M.,
Kurochkina M.I. Kimyoviy texnologiyaning jarayonlari va apparatlarini hisoblash usullari
(misollar va masalalar). Sankt-Peterburg: Kimyo, 1993. -495 b. 8. “Ustunli apparatlar” katalogi.
M.: TsINTIXIMNEFTEMASH, 1987. 38- ILOVA 1-topshiriq Qadoqlangan absorberda toza suv
havo bilan aralashmasidan maqsadli komponentni P bosim va t haroratda yutadi. Gaz sarfi V 0 (
normal sharoitda: 0 ° C, 760 mm Hg), gaz tarkibidagi A komponentining boshlang'ich miqdori y
n, A olish darajasi h. Ortiqcha sug'orish koeffitsientij, namlanish koeffitsienti. Massa uzatish
koeffitsienti K ni belgilab, absorberning diametri va balandligini va gidravlik qarshilikni aniqlang.
A1-jadval - Dastlabki ma'lumotlar raqami Maqsadli komponent A P MPa t, °C V 0 , m 3 / h y n , %
h, % jy K×10 6 Kmol m 2 hPa 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 0 ,2 10 1000 14 95 0,75 2 0,3 10 800 15 96
0,6 3 0,4 5 700 12 97 0,7 4 0,5 10 600 10 94 0,8 5 05 0,8 120 05 .0 5 500 8 90 1,6 0,9 0,3 7 0,2 12
1000 10 95 0.8 8 0.3 5 900 9 95 1.0 9 0.4 10 800 8 95 1.2 10 0.5 15 700 7 90 0.7 11 0.6 20 600
6 91007Ch. 1,3 0,95 0,9 13 0,8 10 1000 10 93 1,0 14 0,9 5 900 9 93 0,9 15 1,0 10 800 8 93 0,8 16
0,1 15 700 7 97 0,5 17 0,2 20 600 6 97 0,6 18 Vodorod sulfidi 0590108. 39 P1-jadvalning davomi
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 19 0,5 10 900 8 92 1,0 20 0,6 15 800 7 94 0,9 21 0,7 20 700 6 95 0,8 22 0,8
10 600 5 926 006 509. 4 1,0 10 1000 9 93 0,5 25 Brom 0 ,1 15 900 8 1,5 0,92 0,9 26 0,2 5 800 7
92 0,8 27 0,3 10 700 6 94 0,9 28 0,4 5 600 4 96 1,0 29 0, 5 003 0, oksidi 5 1010di . .0 10 1000 5
95 1,6 0,9 0,7 A2 -jadval - Xarakteristikalar Skrubber nozullarining No. Ko'krak turi Ko'krak
elementining o'lchamlari , mm To'ldirilgan hajmli nozulning 1 m 3 dagi elementlar soni Erkin
hajm, m 3 / m 3 O'ziga xos sirt, m 2 / m 3 1 m 3 nozullarning og'irligi , kg 1 2 3 4 5 6 7 1 Chinni
uzuklar 8x8x1,5 1465000 0,64 570 600 2 15x15x2 250000 0,7 330 690 3 25x25x3 5372002
53740020202. 00 0,78 140 505 5 Rashig sopol uzuklari 50x50x5 6000 0,785 87,5 530 6
35x35x2,5 19000 0,83 14 7 - 7 Raschig po'lat halqalari 50x50x1 6000 0,95 110 430 40 Davomiy
jadvallar P2 1 2 3 4 5 6 7 8 25x25x3 48000 0,74 220 610 9x506 5045. 10 Seramika Pall uzuklar
50x50x5 6000 0,78 120 520 11 20x20 1 90000 0,69 310 800 12 25x25 79000 0,70 250 720 13
35x45 22000 0,75 155 610 14 Seramika Berle egarlari 50x60 8800 0,77 115 640 15 2007 2010
6 25x25 84000 0,75 25 0 610 17 35x4,5 22700 0,74 165 670 18 Intallox egarlari sopol 50x6,0
8800 0,75 110 610 19 42,6 14000 0,56 77 455 20 40,8 15250 0,545 86 585 21 28,6 27700 0,535
110 660 0,535 110 660 620 2205 Lump3 224. 0 600 41 P3 - jadval - Ayrim gazlar eritmalari
uchun Genri koeffitsienti E qiymati (E×10) -6 mm Hg. Art.) Harorat, ºS Gaz 0 5 10 15 20 25 30 40
60 80 100 Azot 40,2 45,4 50,8 56,1 61,1 65,7 70,2 79,2 90,9 9504, Acylene 9504. 3 0,82 0,92
1,01 1,11 - - - - Brom 0,0162 0,0209 0,0278 0,0354 0,0451 0,056 0,0688 0,101 0,191 0,307 -
Vodorod 44 46,2 48,3 50,2 51,9 53,7 55,4 57,1 58,1 57,4 56,6 Havo 32,8 314,75. .6 66,1 76,5 81,7
81,6 Kislorod 19,3 22,1 24,9 27,7 30,4 33,3 36,1 40,7 47,8 52,2 53 ,3 Metan 17 19,7 56,26. 31,4
34,1 39,5 47,6 51,8 53,3 Vodorod sulfidi 0,203 0,239 0,278 0,321 0,367 0,414 0,463 0,566 0,782
1,0206 0,782 1,0206 dioksid, karbon 1,0206.5. 792 0,93 1,08 1,24 1,41 1,77 2,59 - - Uglerod
oksidi 26,7 30 33,6 37,2 40,7 44 47,1 52,9 62,5 64,3 64,3 Xlor40.20.2 0,297 0,346 0,402 0,454
0,502 0,6 0,731 0,73 Etan 9,55 11,8 14,4 17,2 20 23 26 32,2 42,9 50,2 52 Etil 46.84.8. 8.67 9.62 -
- - - 42 A4-jadval - Gazlarning asosiy fizik xossalari 20 °C va p absdagi solishtirma issiqlik ≈0,1
MPa, kJ/ (kg K) Kritik nuqtalar Yopishqoqlik 0 °C da mk 0 va p abs = 1 kgf/sm 2 Nomi Formula
0 °C va 760 mm Hg da zichlik, kg/m 3 Molekulyar og‘irlik, kg/kmol p s v k=s r /c v bilan 760 mm
simob ustunida qaynash nuqtasi , °S 760 mm Hg da bug'lanishning solishtirma issiqligi , kJ/kg
harorat a, °S bosim (mutlaq e), kgf/sm 2 10 6 Pa. s boshqaruv konstantasi (1,8) 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 Azot N 2 1,25 28 1,05 0,746 1,4 -195,8 199 -147,1 33,49 17 147,1 33,49 17 172
ammiak 1172.H. 1,29 -33,4 1374 132,4 111,5 9,18 626 Asetilen C 2 H 2 1,17 26 1,68 1, 36 1,24
-83,7 830 35,7 61,6 9,35 198 (yuqori) Benzol C 6 H 6 - 78,1 1,25 1,14 1,278, 1,14, 1,28, 1,28, 1,28,
1,28. - Butan C 4 H 10 2,673 58,1 1,92 1,8 1,08 -0,5 387 152 37,5 8,1 377 Havo - 1,293 (29) 1,01
0,721 1,4 - 195 197 -140,7 37,2 17,3 124 Vodorod H 2 0,09 2,032,032,021 55 -239,9 12,8 8,42 73
Azot dioksidi NO 2 - 46 0,804 0,62 1,31 21,2 712 158,2 100 - - 43 P4-jadvalning davomi 1 2 3 4 5
6 7 8 9 10 11 12 13 Oltingugurt dioksidi SO 2 2,93 64,1 0,633 0,503 1,25775.1.81714. 396
Karbonat angidrid CO 2 1,98 44 0,838 0,654 1,3 -78,2 574 31,1 72,9 13,7 254 Metan CH 4 0,72
16 2,23 1,7 1,31 -161,6 511 -82,15 45,6 10,3 162 Uglerod oksidi CO 1,25 55,12 - 1,14,15. 40,2 34,
53 16,6 100 Vodorod sulfid H 2 S 1,54 34,1 1,06 0,804 1,3 - 60,2 549 100,4 188,9 11,66 - Xlor Cl
2 3,22 70,9 0,482 0,355 1, 36 -33,8 306 144 76,1 12,9 ( 16 °C) 12,9 (16 ° C) 351 CH 3 l 5 . 742
0,582 1,28 -21,4 406 148 66 9,89 454 Etan C 2 H 6 1,36 30,1 1,73 1,45 1,2 -88,5 486 32,1 48,85
8,5 287 44 Tuzuvchi: Anjelika Anatolyevna Shagarova Natalya Aleksandrovna Dulkina Yuliya
Valerievna Aristova Talabalar ABS00 ni mustaqil HISOB ISHLAB HISOB BO'LGAN ISHLAB
CHIQARISH BO'YICHA ISHLAB CHIQARISH Talabalar tomonidan tashkil etilgan metodik 9 ,
mahsulot raqami. Chop etish uchun imzolangan. Format 60x84 1/16. Gazeta qog'ozi. Ofset
bosib chiqarish. Shartli pech l. . 100 nusxada tiraj. Buyurtma ____. Tekinga. Volgograd davlat
texnika universiteti. 400131 Volgograd, prosp. ular. V. I. Lenina, 28. RPK "Politexnika" Volgograd
davlat texnika universiteti. 400131 Volgograd, st. Sovetskaya, 35.
|
