Navoiy kon-metallurgiya kombinati navoiy davlat konchilik va texnologiyalar universiteti

Download 0.74 Mb.
bet	7/12
Sana	17.10.2022
Hajmi	0.74 Mb.
	#27398

1 2 3 4 5 6 7 8 9 ... 12

Bog'liq
kurs ishi
5-lekciya CifrlıinfXızmeti, Boshqaruv hamda pedagog kadrlarni qayta tayyorlash va ularni mal, 11 O’rnatilgan operatsion tizimlarda semaforlar, 10-ámeliy, 11-sinf-informatika-test-3(1), Sagidullaev Atabek Insan h Kompyuter, 2. Texnologiya darslarini tashkil etishning zamonaviy shakl, usul, vositalari, Web dasturlashga asoslangan amaliy tizimlar. Reja, 5-amaliyQoziboyeva, kompleks o\'zgaruvchili funksiyalar741558, 2-ILOVA, 16, 5-sinf Adabiyot 2023-2024 .docx 1

Салт ишлаш токи
Салт ишлаш токи ряктив ташкил этувчиси

4.3. Салт ишлаш токини ҳисоблаш.

8.3 парагрф бўйича салт ишлаш токини ҳисобланади.

8,17 (А-1)жадвалдан солиштрма магнитланувча қувватни топамиз находим

В_с =1,628Тл,бўлганда q_с = 2.027ВA/кг; q_с.з =25740ВA/м²
В_я = 1.602 Тл бўлганда q_я = 1.793 ВA/кг; q_я.з = 23660 Вт/м²
В_кос. = 1.151 Тл, бўлганда q_кос = 3265 ВА/м²

Қобул қилинган магнит тизмлар конструкцияси ва таёрлаш технологияларидан фойдаланиб (8.43) 8.3 парагрифдагива 8.2ва 8.21 жадваллардан коэффициентларни танлаймиз:

k_т.р. = 1,18; k_т.з. = 1,0; k_т.пл. = 1,34; k_т.я. = 1,0; k_т.п. = 1,05;
k_т.ш. = 1,04 ; k_т.у =42,45.

8,20 (Л-1) жадвалдан k_т.укоэффициент топамиз k_т.у. = 42.45.

Q_х = [k_т.р k_т.з. (q_сG_с + q_яG_я` – 4q_яG_у +  k_т.у.k_т.пл.G_у)+4_.q_косП_з.кос + +1П_сq_с.з+ 2П_яq_я.з]  k_т.я  k_т.п.  k_т.ш.
Q_х = [1,181(2.027619+1.793575.4-41.79355.5+  42,451.3455.5)+432650.0532+1257400.03761+2236600.03822]×
11,051,04 = 13994ВА

Салт ишлаш токи

i₀ = Q_x/10S = 13994/101000 = 1.399 %
ёки = 93.3 % берилган қийматларда.

Салт ишлаш токи актив ташкил этувчиси

i_0а = = 0.256 %

Салт ишлаш токи ряктив ташкил этувчиси

:
i_0р = = 1.375 %

5. ТРАНСФОРМАТОРНИ ИССИҚЛИҚЛИГНИ ҲИСОБЛАШ ВА СОВИТИШ ТИЗМИНИ ҲИСОБЛАШ.

5.1. Трансформаторни иссиқлиқ ҳисоблаш

Трансформаторни иссиқлиқ ҳисоблаш 9.5 (Л-1) парагриф орқали бажарилади.

Ички температуранинг тушиши

ПК чулғам (9.9) формула ва (9.9) (Л-1). расмдан топлади.

₀₁ = = = 1.56 С
бунда  – бир томондаги симнинг изоляция қалинлиги,  = 0,2510^-3 м;
q – чулғам юзасидаги иссиқлиқ оқими зичлиги;
_из –9.1 (Л-1), жадвалдан ўтказгичнинг мой шимдирилган қоғознинг иссқлиқ ўтказувчанлиги топлади _из = 0,17 Вт/(мС);

ЮК чулғам (9.9) формула ва (9.9) (Л-1). расмдан топлади.

₀₂ = = = 0.31 С

Чулғам юзасидаги температура тушуви:

ПК чулғам :
_{о, м1} = k₁ k₂ k₃0,35q^0,6 = 11.1080.351062^0,6 = 20.15 С
бунда k₁ = 1 – табиий мой билан совиши учун;
k₂ = 1,1 – ПК ички чулғам учун;
k₃ = 0.8 – 9.3 (Л-1)жадвалдан h_k/a = 5/24 = 0.21учун
ЮК чулғам:
_{о, м2} = k₁ k₂ k₃0,35q^0,6 = 11.11.050,35210^0,6 = 9.09 С
где k₁ = 1 – табиий мой билан совиши учун;;
k₂ = 1,1 – ЮК ташқи чулғам учун;
k₃ = 1.05 – 9.3 (Л-1) жадвалдан h_k/a = 4.5/48 = 0.094.учун

чулғамдан мойга умумий температуранинг ўртача тушуви:

ПК чулғам:
_{о, м. ср.} =_о1 + _{о, м1} = 1.56+20.15 = 21.71 С
ЮК чулғам:
_{о, м. ср.} =_о2 + _{о, м2} = 0.31+9.09 = 9.4 С

БАКНИНГ СОВИТИШ ТИЗМИНИ ҲИСОБЛАШ.

9.6 Парагриф бўича бакнинг совитиш тизмини ҳисобланади.
По таблице 9.4 (Л-1), в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию S=1000 кВА,қувватдан келиб чиқиб трансформатор конструкцясини танлаймиз. 9.16 (Л-1)расимдан силлиқ бакли канструкцияга тўғри трубали осма радиятор танланади. (а) ва (б), (Л-1) расмлардан бакнинг минмал ички ўлчами олинади
Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.

S₁ = 40 мм	S₃ = 25 мм
S₂ = 42 мм	S₄ = 90 мм
d₂ = 10 мм	d₁ = 20 мм

9.18, (а) и (б), (Л-1).расмлардан бакнинг минимал кенглиги танланади
В = D₂``+(S₁+ S₂ + d₂ + S₃ + S₄ + d₁)  10^-3 = =0.46+(40+42+20+25+90+10) 10^-3 = 0.687м
Трансформатор бакининг актив қисми марказий ҳолатини В = 0.7 танлаймиз
Бакнинг узунлиги:
А = 2С+В = 20.49+0.7 = 1.7м.
(9.24) (Л-1)-расмдан бакнинг актив қисми баландлиги:
Н_а.ч. = l_с + 2h_я + n = 0.69+20.22+0,05 = 1.18 м.
Бу ерда n = 0,05 м – паски ярмо ва бак туби орасидаги буриснинг қалинлиги
Ярмонинг юкори қисмидан бак копқоғигача горизантал жойлашувдан ЮК чулғамитармоқланиш қайта ёққич ярмо устини9.5 (Л-1) жадвалдан танлаймиз.
Н_я.к. = 400 мм = 0,4 м.
Бакнинг чуқурлиги:
Н_б = Н_а.ч+ Н_я.к. = 1.18+0,4 = 1.58м.
Фланц ўқи орасидаги масофани 9.9 (Л-1 )жадвалдан танлаймиз
А_р = 1400 мм
Трубанинг конвекция юзаси:
П_к.тр. = 4.333 м²
Икки қоторли икки коллекторнинг конвекция юзаси:
П_к.к = 0,34 м²
Радиятор фланци ўқи орасидаги масофа.
Бак деворидан пастги кесикача с₁ = 0,085 м
Бак деворидан юқорги кесикача с₂ = 0,1 м
Бурадияторларни ўрнатиш учун бак чуқурлиги куйдагича бўлиши керак:
Н_б = А_р + с₁ + с₂ = 1.4+ 0,085+0,1 = 1.585м
Рухсат этилган мой температурасининг ўртача ошиши атрофидаги ташқи ҳаво температурасидан ПК чулғамининг исиши (9.32) (Л-1) дан олинади
_м.в = 65-_о.м.ср. = 65-21.71  43
Топилган ўртача кўтарилши қобул қлиниши мумкн чунки
_м.в.в = _м.в = 1,243 =52 С < 60 С
Бакнинг ички юзаси температураси тушуви тақрибан _м.б. = 5С ва қўшимча 2 С, бакнинг юза қисмидаги температуранинг ўртача кўтарилиши ташқи ҳаво температурасига нисбатини топамиз
_б.в. = _м.в + _м.б = 43-5-2 =36 С
Танланган бак ўлчами учун бакнинг юза қисми конвекциясини ҳисоблаймиз:
П_к.гл. = Н_б [2(А-В) +В] = 1.585[2(1.7-0.7)+3,140.7] = 6.656м²
Бак ва радиатор юзасиниг тақрибий нурланишини (9.35) (Л-1) дан аниқлаймиз
П_и = kП_к.гл. = 1,56.656 = 9.98 м²
Берилган қиймат учун зарурий юза _б.в. = 33 С по (9.30) (Л-1):
П_к`= – 1.12П_и = – 1.129.98 =59.45м²
конвекция юзаси ташкил топган:
силлиқ бак юзаси: П_к.гл. =6.656 м²
бак қапқоғи юзаси:
П_к.кр. = 0.5 [(А-В)(В+0.16) + ] = 0.5[(1.7-.7)(0.7+ +0.16) + +3.14 ] = 0.72 м²
қаерда 0.16 – бак рамасининг карраланган кенглиги. ввод қопқоғининг ёпиқ юзаси коэффициент 0.5.
радиаторнинг конвекции юзаси.
П_кр. = П_к` - П_к.гл – П_к.кр. = 59.45-6.656-0.72 = 52.074 м²
(табл.9.6) (Л-1) жадвалдан келтрилган силлиқ юзадан, радиторнинг канвекцияюзасини топамиз:
П_к.р. = П_тр.k_ф+П_к.к = 4.3331.26+0,34 =5.8м²
Радиаторнинг керакли сони:
= 52.074/5.8  8.98
5 расмдан жайлашгандек 8 радиатор қобул қламиз.
Бак конвекция юзаси:
П_к = П_к.р. + П_к.гл. + П_к.кр. = 85.8+6.66+0.72 = 53.78м²
Нурланиш юзаси: П_и = 10 м²
9.7 парагрифдан мой ва чулғам температураси ташқи ҳаво температурасига нисбатини ошишини топамиз
(9.49) (Л-1) дан трубанинг ташқи юза температурасининг ўртача ошиши ташқи ҳаво температурасидан ошишини топамиз.
 _б.в = = = 38.48 С
(9.50) (Л-1) дан бак девор яқинида мойнинг ўртача температураси ошишидан трубанинг ичи юзасига нисбатан ошиши
 _м.б = 0.165  = 0.165  = 5.74С
Мойнинг ўртача температураси ошишидан ташқи ҳаво температурасидан ошишини
_м.в. = _м.б + _б.в = 5.74+38.48 = 44.22 С
Мойнинг юза қисмининг ўртача температураси ошишидан ташқи ҳаво температурасидан ошишини
_м.в.в = k_м.в = 1.244.22 = 53.06 С < 60 С
Чулғамнинг ўртача температураси ошишидан ташқи ҳаво температурасидан ошишини
ПК чулғам;
_о.в1 = _о1 + _о.м1 + _м.в = 1.56+20.15+44.22 = 65.93 С < 65 С
ЮК чулғам;

_о.в2 = _о2 + _о.м2 + _м.в = 0.31+9.09+44.22 = 53.62 С < 65 С

Мойнинг юқори қисмида температурсининг ошиши. _м.в.в < 60 С и обмоток _о.в < 65 С рухсат этилган иссиқликда ГОСТ 11677--85.бўича

Bu yerda m=3 - fazalar soni.
Tomonlardagi nominal toklar:
YuK

=7,7A

=33,03A
Chulg’amlardagi faza kuchlanishlarini topamiz.

Download 0.74 Mb.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 ... 12

Download 0.74 Mb.