Asosiy o'lchamlarni tanlash

2


F_ 
0
B_   k_
F_ =440.34 A

Bu yerda μ₀ = 4π · 10^-7 H/m - magnit doimiylik,


k _ - havo bo'shlig'i koeffitsienti,

k_ 


^tZ1
^tZ1
 ₁  


k_δ =1.263

 ^b 2

_ ш1 _

1
_{ }  ^ 
_{5 } ^bш1

γ₁= 6.667

2. 
   Stator tish zonasining magnit kuchlanishi ^FZ1 , A
   

F_Z1  2h_Z1  H_Z1
F_z1=47.19 A

bu yerda h_z1 9.17-jadvalga muvofiq hisoblanadi [1, p.366] Tishlarda hisoblangan induksiya ^ВZ1 , Tl

Agar tishning bir yoki bir nechta bo'limlarida induksiya 1,8 T dan ortiq bo'lsa, unda tish bo'linmasi oqimining bir qismining bo’linishini hisobga olish kerak. Uni qo'llashda k_п koeffitsientlari induksiya 1,8 T dan oshadigan tishning har bir qismi va unga balandlikda mos keladigan paz kesimi uchun hisoblanadi. k_п qiymatiga va hisoblangan induksiyaga asoslanib, tishning ma'lum bir qismidagi haqiqiy induksiya aniqlanadi.

к_пх=1.0102

^bпx
_ b₁  b₂
2
b_пх = 5.1

^FZ 2 ^{ 2h}Z 2 ^HZ 2
F_z2= 53.21 A

9.40-rasmdagi tishlar bilan 9.20 jadval [1, 692-bet], tishdagi induksiya

h_z2 = h_п2 – 0,1b₂
h_z2=14.46 mm

_{B } ^B ^tZ 2^l
B_z2=1.86 Tl

^{Z 2} b l k
Z 2 ст2 с2

П.1.1-1.10-jadvalga muvofiq [1, 692-bet] H_z2= 1830 A/m

4. 
   Tish zonasining to'yinganlik koeffitsienti k_z
   

Z
_{k  1 } ^FZ1 ^{ F}Z 2
F_


k_z=1.23

5. 
   Stator yarmosidagi magnit kuchlanishi
   

F_a  L_a H_a
F_a=134.63 A

Bu yerda
_{L  } D_a  h_{a a} 2 p
L_a=0.1795 m

h  ^{Da  D}  h
a ₂ п1
h_a=0.0167 m

B_a 
Ф


^2ha^lст1^kс1


B_a=1.60 Tl

Statorda radial shamollatish kanallari yo'q bo'lganda, h'_a = h_a. П.1.1-1.10-jadvalga muvofiq [1, 692-bet] H_a =750 A/m

6. 
   Rotor yarmoning magnit kuchlanishi Fj, A
   

^{Fj  Lj H j} F_j=4.36 A

Bu yerda
_{L }  (D_j  h_j )
^j 2 p
L_j=0.0131 m

h_j=0.0065 m

B_j=1.32 Tl

Vtulka yoki qovurg'ali valga o’zak o'rnatilgan rotorlar uchun (katta asinxron motorlar) stator yarmosining balandligi

Rotor o’zagi valga to'g'ridan-to'g'ri o'rnatilgan motorlarda rotorning ichki diametri valning diametriga teng: D_j = D_B. 2p = 2 yoki 4 bo'lgan bunday motorlarda magnit oqim chiziqlarining bir qismi val orqali qisqa tutashtirilishi hisobga olinadi. Shuning uchun, 2p = 2 bo'lgan motorlarda rotor yarmosining balandligi, m, ifodadan aniqlanadi (eslatma o'qing [1, 395-bet]).

h'_j= 0.0202 m

Bu yerda m_к2– rotor yadrosidagi eksenel shamollatish kanallari qatorlari soni.

m_к2 = 0 bo'lmaganda.


B_j uchun П.1.1-1.10 -jadvalga muvofiq [1, 692-bet] H_j =334 A/m aniqlang

7. 
   Juft qutblardagiga magnit kuchlanish F_ц, А
   

^{Fц  F  FZ1  FZ 2  Fa  Fj} F_ц =679.74 A

8. 
   Magnit zanjirning to'yinganlik koeffitsienti ^k
   

F






k ^{Fц k}

= 1.54

9. 
   Magnitlanish toki I _ , A
   

I ^{= 0.88 A}


^{Nisbiy qiymat} I_*

I _
 I _
^I1ном


^I*
= 0.328

μ
^I* ning nisbiy qiymati motorning o'lchamlari, chulg’amini tanlash va hisoblashning to'g'riligi uchun ma'lum bir mezon bo'lib xizmat qiladi. Shunday qilib, agar o'rtacha quvvatga ega to'rt qutubli motorni loyihalashda hisob-kitob I^* < 0,20.. .0,18 ekanligini ko'rsatgan bo'lsa, unda ko'p hollarda bu mashinaning o'lchamlari juda yuqori tanlanganligini va faol materiallarni kam foydalanilganligini ko'rsatadi. Bunday motor yuqori samaradorlik va cosφ ga ega bo'lishi mumkin, ammo quvvat birligi uchun kam material iste'moli, katta vazn va o'lchamlar. Agar shunga o'xshash

μ
motorda I^* > 0,3...0,4 bo'lsa, u holda ko'p hollarda bu uning o'lchamlari kerak
bo'lganidan kichikroq olinganligini yoki magnit zanjir kesimlarining o'lchov nisbatlari noto'g'ri tanlanganligini bildiradi. Motor past samaradorlik va cosφ ga ega bo'ladi.

μ
2...3 kVt dan kam quvvatga ega bo'lgan kichik motorlarda I^* to'g'ri tanlangan
o'lchamlarga va magnit zanjirning past to'yinganligiga qaramasdan, 0,5 ... 0,6 qiymatiga yetishi mumkin. Bu past quvvatli motorlarga xos bo'lgan havo bo'shlig'ining nisbatan yuqori magnit kuchlanishi bilan izohlanadi.

r  k  ^L1
r₁=10.458 Om

q

a
1 R 115
эф

bu yerda izolyatsiyaning issiqlikka chidamlilik sinfi uchun ^F konstruksiya

temperaturasi


^ расч


^{ 115 ∘} C; mis o'tkazgichlar uchun ( 
115

6

10
 Om m); ^qэф
41

• 
  aktiv
  

o'tkazgichning ko’ndalang kesim yuzasi, m²; L₁ – Aktiv chulg’amning fazasi o'tkazgichlarining umumiy uzunligi, m;
Chulg’am fazasi o'tkazgichlarining uzunligi
Stator chulg’am fazasi o'tkazgichlarining umumiy uzunligi L₁, m

^L1 ^{ l}ср1 ^w1
L₁=181.3730 m

O’ramning o'rtacha uzunligi l_ср pazning tekis yuzasi va chulg’amning egri frontal qismlari yig'indisi sifatida topiladi:

l_ср1  2(l_п1  l_л1 ) l_cr1= 0.6046 m

teng:
Paz qismining uzunligi l_p mashina po’lat o’zaklarining konstruktiv uzunligiga


lp₁= l₁ lp₁=0.1112 m

stator chulg’amining sochma o’rami. Frontal qismning uzunligi, m,
l_л1  K_лb_кт  2B
chulg’amning old qismlarining o'sishi, m,




l_л=0.1911 m
l_выл= 0.0499 m

K_л= 1.2 K_выл= 0.26
B= 0.015
Bu yerda B – stator chulg’amining to’g’ri chiziqli qismi uzunligi, paz tekisligi boshlanishidan chulg’am egilishi boshlangan joyga qadar, m. Pazlari o’zakka mustaxkam presslanishidan oldin o’rnatilgan sochma chulg’amlar uchun, to’g’ri chiziqli qism uzunligi B = 0,01 m tanlanadi. Pazlar mashina korpusiga presslangandan so’ng o’ralgan chulg’amli mashinalar uchun, to'g'ri qismni B = 0,015 m qabul qilish mumkin.
К_л va К_выл koeffitsientlar bo'lib, ularning qiymatlari mashinaning qutblari soniga va frontal qismlarda izolyatsiya mavjudligiga qarab 9.23-jadvaldan olingan [1, 399-bet].
b_KT- chulg’amning o'rtacha kengligi, m, pazlar balandligining o'rta nuqtalaridan o'tadigan doirasi bilan aniqlanadi:

_{b }
b_KT= 0.1342 m

β = у_расч / τ — stator chulg’am qadamini qisqarishi. Qatlamni qisqartirmasdan yasalgan diametrik ikki qatlamli chulg’am uchun va qisqartmali ikki qatlamli chulg’am uchun, shu jumladan turli kenglikdagi konsentrik qismlardan yasalgan chulg’amlar uchun β = 1 olinadi.
To'rtburchak o’tkazgichli g'altaklar. To'rtburchaklar simdan yasalgan asinxron motorlarning statorlari va fazali rotorlarining chulg’amlarida, yon tomonning uzunligi uzunligi, m,
chulg’amning old qismining o'sishi (9.49-rasm), m, [1, 400-bet]

1
r  r
^I1ном
r_1*= 0.074

1*
^U1ном

2. 
   Alyuminli rotor chulg’amining aktiv qarshiligi
   

r₂=1.10*10^-4 Om
Magnit o’zak qarshiligi r_c

r_c  
l₂
115 г

q

k
c


r_c= 7.79*10 ^-5 Om

Bu yerda ρ₁₁₅ alyuminiyning solishtirma qarshiligi, Ом·м;

q_c– Sterjen (magnit o’zak) ko’ndalang kesim yuzasi, m²
k_г– tokning siljishi ta’sirida rotorning aktiv qarshiligini oshirish koeffitsienti; rotorning salt ishlash holatidan to nominal tezlikka o'zgarishi vaqtidagi ish rejimlarini hisoblashda barcha rotorlar uchun k_г=1 olinadi;
Ikki yonma yon sterjen o’zaklari orasidagi qisqa tutashtiruvchi o'ralgan yopilish halqasi qismining qarshiligi, r_кл, Ом

r  
^Dкл.ср



r_кл=2.19 *10^-6 Om

кл 115
cl
^Z2 ^qкл

D_кл.ср qisqa tutashtirilgan halqaning o'rtacha diametri, m (9.37-rasmga qarang) [1,. 376 b ]
Rotorning qarshiligi stator chulg’amining o’ramlar soniga keltiriladi.

Bu yerda k_ск  1 - pazning burilish koeffitsienti.

Ekvivalent qiymatga keltiramiz:

r'_2*= 0.045

3. 
   Stator chulg’ami fazasining induktiv qarshiligi
   

^f  ^w 2 ^l

^{X1  15,8 1}  ¹ 
100 _100 _
^ (_п1  _л1  _д1 )
pq
X₁= 9.83 Om

bu yerda formulaga kiritilgan λ_п paz tarqalishining magnit o'tkazuvchanlik koeffitsienti Jadvaldagi formulalar bo'yicha pazlarning konfiguratsiyasiga qarab aniqlanadi. 9.26 [1, b. 403].

h₂ ^ h₁

3h_к



h_ш ^

_п1  _3b k_  ^ _b

• 
  b  2b
  

 _b ^k_^
l_n1= ……

1  1 1 ш ш 

h₂  h_п.к  2b_из


h_к  0,5(b₁  b_ш )
h₂= 9.2 mm


h_к = 1.8 mm

h₁= 0, qabul qilinadi chunki o'tkazgichlar tirqish qismi yopgich bilan mustahkamlangan;
k_β (9.155) yoki (9.158) [1, 403-bet] bilan belgilanadi;


l'_δ = l_δ = 0.1112 м k_β = 1 k'_β = 1

yon tomonlar tarqalishining magnit o'tkazuvchanlik koeffitsienti λ_л quyidagi formula yordamida aniqlanadi

λ_л1 = 1.435

bu yerda q va l_л – qutbdagi paz va fazalar soni va chulg’am burilish old qismining uzunligi; β = у_расч /τ - chulg’am qadami qisqartmasi.

Differensial singishning magnit o'tkazuvchanlik koeffitsienti λ_д1 formula bilan aniqlanadi

x_1*=0.069

x  x
^I1ном

₁ _{1 U}

1ном

4. 
   Rotorni chulg’am fazasining induktiv qarshiligi
   

x₂  7,9 f₁l_^ (_{п 2}
 _{л 2}
 _д2

• 
  _ск
  

) 10 ^6
x₂= 2*10^-4 Om

Bu yerda qisqa tutashtirilgan rotor chulg’amining pazidagi magnit o'tkazuvchanlik koeffitsienti 9.27-jadvalda keltirilgan formula orqali rotor pazi konfiguratsiyasiga qarab hisoblanadi. (9.52-rasm) [1, 408-bet].

λ_п2 = 1.369

h₀  h₁  0,4b₂ h₀= 10.56 mm
Frontal tarqalish magnit o'tkazuvchanlik koeffitsienti quyidagi formulalar yordamida chulg’am qisqa tutashtirilgan halqalarining o'lchamiga va joylashishiga qarab hisoblanadi.

Agar yopish halqalari rotorning uchlaridan uzoqda joylashgan bo'lsa (9.37-rasm, a ga qarang), masalan, mis yoki latundan yasalgan chulg’amda, masalan, yopish halqalariga mahkamlangan bo'lsa, hisoblash quyidagi formula qoidalarga muvofiq amalga oshiriladi.
λ_л2 = 0.38

Ushbu formulalarda D_{кл.ср –}qisqa tutashtirilgan halqalarining o'rtacha diametri; (9.171) ga muvofiq olinadi.

Δ = 2sin πρ/Z₂ - halqadagi toklarni sterjendagi tokga kamaytirish koeffitsienti; h_кл и b_кл – halqalarning o'rtacha balandligi va kengligi (9.37-rasmga qarang); l'd - (9.154) bo'yicha [1, 402-bet].
Differensial tarqalishning magnit o'tkazuvchanlik koeffitsienti λ_д2 formula bilan aniqlanadi

^Д 2
_ ^tZ 2 _
12k_

λ_д2= 2.802

Keltirilgan ^x2 stator o’ramlar soni

4m(w k )²

x^  x
1 об1

k

Z
2 2 ₂
2 ск
Nisbiy qiymat

x^  x^
I1ном
x'2* = 0.082

2* 2 _U

1ном