qu = 3900 ккал/(м2*ч) – pech temperaturasi 240ºC ga teng deb olinganda nurlanish bo’yicha solishtirma issiqlik yo’qolishi.
qk=1400 ккал/(м2*ч) – pech korpusi temperaturasiga 240ºC ga teng bo’lganda konvensiya yo’li bilan solishtirma issiqlik yo’qolishi.
Qокр=11,304*75*(3900+1400)*4,178=18,773*109 Дж/ч
Issiqlik balansi tenglamasi
Qm+ Qвоз= QМ + Qисп + Qобж + Qдис + Qгидр + Qун + Qдым + Qокр
Qприх= Qm+ Qвоз=129,78+11,565=141,345*109 Дж/ч
Qрасх=13,372+64,2+18,956+4,395+0,89+0,364+9,141+18,773=130,1*109 Дж/ч
Nomutanosiblik:
*100= =0,079%
Aylanma pechning aerodinamik hisobi.
Aerodinamik hisoblash gaz oqimlarining to’g’ri harakatlanish rejimini yaratish, shuning uchun pechning belgilangan harorat rejimiga rioya qilish uchun amalga oshiriladi. Shuningdek tutun gazlari uchun tashish va changdan tozalash moslamalarini tanlash uchun materiallarni yoqish uchun zarur yoqilg’i sarfini ta’minlaydigan burnerlarni o’z ichiga oladi.
Siklonlar qarshiligini quyidagi formuladan topamiz:
ММ.СУВ.УСТ
bunda: – standartsiklonlar uchun qarshilik koeffitsienti, 7 ga teng
– siklonga kirishda gazlarning tezligi, 17m/s ga teng.
g – erkin tushish tezlanishi, 9,81 m/s.
x – gaz tarkibidagi material konsentratsiyasi kg/kg, sikolning FISH 0,8 deb olinadi.
= * кг/м3
x= * =1.545* =0.844кг/м3
=p0* = 1,3658* =0,347кг/м3
larni ham da qo’llagan formulamizdan foydalanamiz;
=0.393 кг/м3
=0.452 кг/м3
=0.534 кг/м3
|
Siklonlar
|
º
|
/2g
|
P
|
1+x
|
delP
| |
I
|
7
|
14.729
|
0.347
|
1.844
|
65.976
| |
II
|
7
|
14.729
|
0.393
|
1.844
|
74.722
| |
III
|
7
|
14.729
|
0.452
|
1.844
|
85.940
| |
IV
|
7
|
14.729
|
0.534
|
1.844
|
101.531
| |
jami
|
|
|
|
|
328.170
|
Truboprovodlarning aerodinamik qarshiligi;
=0,04* мм.сув.уст
Bunda: - truboprovod uzunligi, chizma asosida aniqlanadi, m Dtr – gaz o’tish kanali diametri, gaz tezligi 15 m/s da aniqlanadi – gazlarning tezligi 15m/ s, qolga parametrlar o’xshash.
= м2
= = = 6,155 м2
= = 5,437 м2
Tutun chiqarish moslamasini tanlash uchun pechning chiqishdagi gazlarning hajmli oqim tezligi quyidagicha hisoblanadi:
= *хТ*GЧ* =16,1*,122*57077* =214776 м3/ч.
Sovuq havoning kirib kelishi va atrif-muhitga yo’qotishlar tufayli pechning chiqishdagi gazlarning harorati taxminan 10% ga kamayganligi sababli, tutun chiqindisi oldidagi gazlarning hajmili oqimi quyidagicha bo’ladi:
=(Vд+Vo*( + ))*xT*Gч* = (16.1+9.23(1.8- 1.1))*0.122*57077* = 287380 м3/ч.
Bu yerda 1.8 va 1.1 mos ravishda mo’ri va pechdagi ortiqcha havo koeffitsienti.
Pechning aerodinamik qarshiligi:
PОБ=( + )* *pУТ =(13.9+0.19)* *0.595=26 Па
= = =13,9.
Bu yerda pechning uzunligi va diametrining nisbatiga qarab ishqalanish koeffitsienti; - zanjir pardasining tortish koeffitsienti:
=x* =0.9 =0.19
Pechning sovuq qismidagi gaz tezligi;
Vг = = = 7,8 м/с
Bu yerda ц-0.1 pechning to’ldirish koeffitsienti.
Tutun gazlari haroratidagi gazlarning zichligi:
= 1,14* = 1,14 =0,595 кг/м2
Pechni o’rnatishning umumiy gidravlik qarshiligini hisoblash uchun 100 Pa changli kameraning gidravlik qarshiligini hisobga olish kerak; gaz quvurlari 80 Pa; quvurga 90 Pa; elrktrostatik cho’ktirgichlar 225 Pa.
Shuning uchun,
= Роб + =26+100+74+80+220=500 Pa,
Bu formulada sanab o’tilgan qurilmalardagi bosim yo’qotishlarning yig’indisi.
Volumetrik oqim Vугд va Pпу bosimiga qarab, tutun chiqarish moslamalari tanlanadi va ularning xarakteristikalari yoziladi.
Tutun chiqaradigan brend: ДН-24Ч2-0,62.
Ishlashi: 375000 м3/ч.
Bosim: 3.93 kPa da t=100ºC.
КПД: 84%.
Elektr dvigatelsiz og’irligi: 18300kg.
Elektr dvigatel markasi, quvvati: ДА302-16-54-8У1 (630 кВт).
Aylanadigan pechdan tozalangan tutun gazlari mo’ri orqali chiqariladi.Mo’ri og’zining diametri quyidagicha aniqlanadi:
=1,13* = 1,13* =2,6 м.
Siklon batareyalari ortiqcha havoni changdan tozalash uchun ishlatiladi. Biz vц=5 м/с siklonda havo harakatini hisoblaymiz;
Sц= = =13,5 м2.
0.8*tуг temperatura haroratda ortiqcha havo miqdori:
VВ,ИЗБ=VВ*1,35*хт*Gч* =14,9*1,35*0,122*57077* =
=2801 м3/ч.
Aylanadigan pechlarning issiq kallaklarida tabiiy gazni yoqish uchun oddiy to’g’ridan-to’g’ri oqimli bir kanalli yoki ikki kanalli burnerlar bir kanalli vorteksli burnerlar ГВП va teskari yondirgichlar ВГП ishlatiladi. Gaz burnerlari gaz oqimi tezligiga qarab hisoblanadi:
B= = =1,93 м3/с.
= =2,800 м
= =2,631 м
= =2,451 м
= =2,257 м
|
Uchastka
|
L,m
|
Ds,m
|
/2g,m
|
Pg,kg/m3
|
1+x
|
∆P
| |
I
|
75
|
2.800
|
11.467
|
0.347
|
1.844
|
26
| |
II
|
75
|
2.631
|
11.467
|
0.393
|
1.844
|
100
| |
III
|
75
|
2.451
|
11.467
|
0.452
|
1.844
|
74
| |
IV
|
75
|
2.25
7
|
11.467
|
0.534
|
1.844
4
|
80
| |
V
|
75
|
2.25
7
|
11.467
|
0.534
|
1.844
4
|
220
|
Xulosa
Xulosa qilib shuni aytish kerak yurtimizda juda ko’p o’zgarishlar olib borilmoqda shu qatorda kimyo sanoatlarida o’zgarishlar ham katta juda ko’p kimyo zavodlari qurildi. Qo’shma korxonalar, zavodlar barpo etilganini ko’rib turibmiz. Respublikada sanoat ishlab chiqarish o‘sish sur’atlarini oshirish va mahsulotlarning dunyo standartiga mosligini ta’minlash uchun yangi korxonalarni qurish va eskilarini ta’mirlash zarur bo'ldi. Ijtimoiy mehnat unumdorligini o‘stirishga sanoatni tez sur’atlar bilan rivojlantirish uchun sarflanadigan mablag'ni ko‘paytirish bilan emas, balki texnika bilan qurollanish darajasini oshirish, loyihalanuvchi korxonalarni oqilona joylashtirish bilan erishiladi. Loyihalash — qidiruv ishlari hajmining tinimsiz o‘sishi, har yili turli murakkab sharoitda korxonalarni joylashtirishda ishlanayotgan loyihalar borasida qo‘shimcha muhandislik va iqtisodiy talablar qo‘yilmoqda.
Sement ishlab chiqarish zavodlari ham katta e’tibor berilmoqda. Men bu kurs loyihasida “Sement klinkeri uchun aylanma pechni loyihalashtirish” mavzusi buyicha sement klinkerlari tarkibi, klinker qanday hosil bo’lishi, aylanma pechda sement qancha haroratda chiqishi, qanday yoqilg’ilardan foydalanish va ishlash prinsiplarni o’rgandim.
|
