III korpusda P = 0,2 kgk/sm2 (berilgan)
II korpusda P = 0,2 + 1,27 = 1,47 kgk/sm2
I korpusda P = 1,47 + 1,27 = 2,47 kgk/sm2
Isituvchi bug’ bosimi:
Bug’ jadvallaridan korpuslarda qabul qilingan bosimlar uchun suvning to’yingan bug’i temperaturalari va solishtirma bug’ hosil qilish issiqliklarini topamiz:
Korpuslar
|
To’yingan bug’ temperaturasi, 0C
|
Solishtirma bug’ hosil qilish issiqligi, (g) kJ/kg
|
I
|
129,4
|
2179
|
II
|
110,1
|
2234
|
III
|
59,7
|
2357
|
Isituvchi bug’
|
143
|
2241
|
Ushbu temperaturalar, korpuslar bo’yicha ikkilamchi bug’lar kondensatsiyalanish temperaturalari bo’ladi.
5. Korpuslar bo’yicha temperaturaning pasayishini hisoblash.
a) temperatura depressiyasidan.
Jadvallardan atmosfera bosimida eritmalarni qaynash temperaturalari aniqlanadi:
Korpuslar
|
NaNO3 ning konsentratsiyalari, %
|
Qaynash temperaturasi, 0C
|
Depressiya,
0C yoki K
|
I
|
15,2
|
102
|
2,0
|
II
|
21,6
|
103
|
3,0
|
III
|
40
|
107
|
7,0
|
Uch korpus bo’yicha depressiya:
b) gidrostatik effekt depressiyasidan.
200C NaNO3 ning zichligi konsentratsiyalar bo’yicha tanlanadi:
NaNO3 ning konsentratsiyasi, %
|
15,2
|
21,6
|
40
|
Zichlik, kg/m3
|
1098
|
1156
|
1567
|
Trubalardagi eritmalarning optimal sathda qaynashini hisoblaymiz:
P1 = 2,14 kgk/sm2 da tqay = 129,3 0C
Po’rt = 2,827 kgk/sm2 da tqay = 130,6 0C
∆tg.ef = 130,6 – 129,4 = 1,2 0C
II korpusda
P1 = 0,2 kgk/sm2 da tqay = 59,7 0C
Po’rt = 1,580 kgk/sm2 da tqay = 112,3 0C
∆tg.ef = 112,3 – 110,1 = 2,2 0C
Jami
c) gidravlik qarshilik depressiyasi.
Har bir korpus oralig’ida temperaturalar pasayishini 10C deb qabul qilamiz. Oraliqlar hammasi bo’lib I – II, II – III, III – kondensator, ya’ni
Butun qurilma uchun temperaturalar yo’qotilishining yig’indisi:
6. Temperaturalarning foydali farqi.
Temperaturalarning umumiy farqi:
Temperaturalarning foydali farqi:
7. Korpuslarda qaynash temperaturalarini aniqlaymiz:
III korpusda t2 = 59,7 + 1 + 7 + 14,7 = 82,4 0C
II korpusda t2 = 110,1 + 1 + 3 + 2,2 = 116,3 0C
I korpusda t1 = 129,4 + 1 + 2 + 1,2 = 133,6 0C
8. Har bir korpus uchun issiqlik o’tkazish koeffitsientini aniqlaymiz.
Qurilmadagi eritmalarning qaynash temperaturasi va konsentratsiyalariga qarab ma’lumotnomalardan eritmaning fizik xossalari (ρ,μ,λ,c…) aniqlanadi, isitish trubalarining turiga qarab diametr qabul qilinadi. So’ngra kondensatsiyalanayotgan bug’ va qaynayotgan eritma uchun tegishli kriterial tenglamalar yordamida issiqlik berish koeffitsientlaridan issiqlik o’tkazish koeffitsienti topiladi.
Hisoblash paytida trubalar qaynash natijasida hosil bo’lgan qoplama qalinligi (δ = 0,5 mm) inobatga olinadi.
Dastlab hisoblar natijasida quyidagi qiymatlar qabul qilinadi:
I korpusda K1 = 1700 Vt/m2K
II korpusda K2 = 990 Vt/m2K
III korpusda K3 = 580 Vt/m2K
Tuzning suvli eritmalarini bug’latish jarayonida korpuslar bo’yicha issiqlik o’tkazish koeffitsientlarining taxminiy nisbatlari quyidagicha:
K1 : K2 : K3 = 1 : 0,58 : 0,34
9. Korpuslar bo’yicha issiqlik balanslarini tuzamiz. Taxminiy hisoblarni solishtirish maqsadida issiqlik balanslarini issiqlik yo’qotilishini hisobga olmagan holda tuzamiz va bir korpusdan ikkinchisiga eritma o’rtacha qaynash temperaturasida o’tadi deb qabul qilamiz.
Shartga binoan 1 korpusga bug’latish uchun eritmani qaynash temperaturasigacha qizdirilgan holda uzatiladi.
I – korpusda issiqlik sarfining miqdori:
II – korpusga eritma o’ta qizdirilgan holda beriladi va unda issiqlik sarfining miqdori:
I korpusdan chiqayotgan ikkilamchi bug’ beradigan issiqlik miqdori. Issiqlik kirishi va sarf bo’lishining farqi 1 %.
III – korpusdagi issiqlik miqdorining sarfi:
10. I korpusda isituvchi bug’ sarfi:
bug’ning solishtirma sarfi:
11. Foydali temperaturalar farqining korpuslar bo’yicha taqsimlanishi.
Buni ikki usul yordamida qilish mumkin: Hamma qurilmalarning isitish yuzasi engkam bo’lgan sharoitlarda topish mumkin, ya’ni Q/K va ga proporsionallik shartidan.
Proporsionallik faktorlarini topamiz:
nisbat
|
