Gazlarni quritish qurilmasi tarelkali absorberni hisoblash

Р _р D
S=

 С С

2   _donРр

sm

1
bu yerda: P_p = 40 ^kgs/ ² – xisoblangan bosim ;

sm
δ_don=1260 ^kgs/ ² – ruxsat etilgan kuchlanish (pо‘lat uchun Cт3 ); D=220 sm - apparat ichki diametri;
φ=1,0 - chokli payvand birikma koeffitsenti;
S=0,01 sm –zanglashlikka qо‘shimcha nisbiy koeffitsent; S₁=0,02 sm – qо‘shimcha hisobiy koeffitsent;

40  220



^S= 2 11260  30
 0.01  0.02  3.56 sm

Devor qalinligini 4 sm ga teng qilib olamiz.
Bosim ostida ishlaydigan apparatning teshiklarga, silindr qismlariga hisobiy diametrlari:
^{ } S  C ^{ }

D₀=2  _К₁  ^ _S  К₂ ^  D_R  S  C C _
D_R = D

_  R  _
bu yerda: D=220 sm – qopqoq ichki diametri; D_R=220 sm – ichki qopqoq hisobiy о‘lchami; S=4 sm – bajaruvchi qalinligi; S_R=3.56 sm – hisobiy qalinligi; S=0,01 sm – qо‘shimcha zanglashlik koeffitsenti; K₁=1,0 va K₂=0,8 – koeffitsentlar.

_ ^ _ ^{4  0.01} _{ 0.8}_
 ^  9.49 sm

U holda, D₀=2
_1 _
3.56

0.01_

_   _
Qopqoqlarni mustahkamlik hisoblari:

Р _р R
S =

 С С

¹ 2   0,5 Р
дон р

1
bu yerda: ^
    1260 1,0  1260


kgs_/ 2

дон ^sm

U holda,

S₁ =
.
40 180



2 1.0 1260  0.5 40
 0.01 002  2.91 sm

Qopqoq qalinligini 3 sm ga teng deb qabul qilamiz.
Buning uchun quyidagi berilganlarni qabul qilamiz: qurilma ichki diametri D = 2200 mm, obechayka devori qalinligi s = 40 mm, qobiq va qopqoq materiali – Cт3 pо‘latdan, qurilma ichki bosimi P_p = 40 kgs/sm². Muhit temperaturasi t = 40⁰S, devorning hisoblangan qalinligiga qо‘shimcha s=1 mm. Tashqi о‘q kuchi va eguvchi moment ishtirok etmagan (F=0, M=0). Payvand choklari mustahkamlik koeffitsiyenti 0,9.
Flanetsning konstruktiv о‘lchamlarini aniqlaymiz. Flanets vtulkasining
qalinligini s₀=10 mm deb qabul qilamiz, bu esa berilgan shartni qanoatlantiradi, s₀ s (10mm9mm).
Flanets vtulkasi balandligini quyidagi ifoda orqali topamiz:

h_в  0.5
 0,5
 70мм

bu yerda: h_v=70 mm deb qabul qilamiz.
Bolt aylanasi diametri quyidagi formulaga kо‘ra:
D_b=D+2(2s₀+ d_b+u) =2200+2(210+20+4)=2288mm=2.288 m
bu yerda: d_b =20 mm, D=2200 mm va P_p=40 kgs/sm ² bо‘lganda, bolt tashqi diametri (1-40 jadval). u – normativ tirqish (u=4 mm)

h_f   _f
 0,436
220010  64.66 mm

bu yerda: _f = 0,436 -Р_р = 30 kgs/sm ² bо‘lganda, yassi flanetslar uchun. s_ekv = s₀ = 10 mm, chunki yassi flanetslar uchun ₁ =s₁/s₀=1. h_f = 60 mm deb qabul qilamiz.
Boltlarning hisoblangan uzunligi:
l_b = l_b.o + 0,28 d_b = 124 + 0,28  20 = 129,6 mm  0,13 m,
bu yerda: l_b.o  2(h_f + h_p) = 2(60 + 2) = 124 mm – bolt va gayka kallagining tayanch yuzalari orasidagi masofa (qistirma qalinligi h_p=2 mm bо‘lganda ).
Flanetsga ta’sir etuvchi yuklamani hisoblaymiz. Ichki bosim teng ta’sir etuvchisi: F_D = r_r  D²_s.p / 4 = 43,142,276² / 4 = 16 MN
Qistirma reaksiyasi:
Р_p =  D_c/p b₀ k_pr Р_p=3,142.2760,01514 = 0.42 MN bu yerda: k_pr = 1 – 1,2 MPa dan ortiq qattiqlikka ega bо‘lgan rezina uchun, b₀ = b = 15 mm = 0,015 m, chunki b 15mm.
Apparat tayanchida bitta lapaga tushayotgan yuklama G=0,1 MN;

U holda:

h  ^l
0,5
 ^0,25  0,5 m
0,5

k=0,5 bо‘lganda, tayanch qovurg‘asining qalinligi quyidagi formuladan aniqlanadi:

s^' 
2,24  G
k  z  _и  l
_ 2,24  0,1
0,6  2 120  0,25
 6,2 10^3 м  6,2 mm

^l  ^0,25  0,0192  s ^'  0,0062
13 13
bо‘lgani uchun, k ning qiymatini 0,275 gacha kamaytiramiz va l/s=22 tanlab, s’ ni qaytadan hisoblaymiz:

s^'  0,0062
0,6



0,275
 0,0135м  ^0,25  0,0114 m
22

Korroziyaga qо‘shimchani inobatga olib, qovurg‘a qalinligini s=16 mm deb qabul qilamiz. Lapa tayanch plitasining uzunligini l₁=0,23 m, qalinligini esa – s = 16 mm tanlaymiz.
Lapa tayanch plitasining hisoblangan uzunligi:

b^' 

b=0,22 m qabul qilamiz.

G _
l₁  
0,1



0,23 2

 0,218 m

Qovurg‘alar qurilma qobig‘iga kateti h_sh=8 mm li uzluksiz chok bilan payvandlanadi. Payvand chokning umumiy uzunligi:

G  0,1 МН
 0,7  L_ш  h_ш  _с  0,7  2,06 0,00880  0,925 MN

ya’ni, mustahkamlik ta’minlangan.
Absorber tubini hisoblash uchun kichik bosimli sig‘imli idishlarda tekis tubni hisoblash ishlarini amalga oshiramiz: D=4 m. Tub materiali Ст3 markali po'latdan tayyorlangan qurilmaning ishchi temperaturasi +100⁰S. Payvandlash chokining mustaxkamligi φ=0,85, devor qalinligi yemirilishini hisobga olgan qo'shimcha qalinligi S=0,003 m.
Ст3 markali pо'lat cho'zilishi uchun ruxsat etilgan kuchlanish 100⁰S temperaturada: [σ]=1080 kgs/sm² yoki 1080·9,81·104=105,9·10⁶ Pa.
Tubning devor qalinligini quyidagi formula orqali aniqlanadi:
P  D 7 10⁵  4

^{S } 4  ^ ^  P ^{ C } 4 105,9 10⁶  0,85  7 10⁵
 0,003  0,01 _m.

Tub chidashi mumkin bo'lgan ruxsat etilgan bosim quyidagi formula orqali aniqlanadi:

^PP.Э.
_ 4     (S  C)
D  (S  C)
_ 4 105,4 10⁶  0,85  (0,01  0,003) 4  (0,01  0,003)


 2,5 10⁶


Pa.

Ishchi bosim Р_r ruxsat etilgan bosimdan Р_r.e. kichik bo'lganligi sababli ya’ni Р_r<Р_r.e. tub qalinligi tо‘g‘ri topilgan.
Agar tarqalgan bosim butun yuzasi bo'ylab tekis qurilmaning tekis aylana yaxlit tubiga tarqalgan bо‘lsa unda quyidagi sharoitlar uchun hisoblash ishlariini olib boramiz. Р = 0,3 ·10⁵ Pa tubning diametri D=1m. Tub markasi Cт3 bo'lgan listli po'latning tayyorlangan.
Qurilmaning ishchi temperaturasi +200⁰S dan oshmaydi. Tubning qotirilishi qattiq. Cт 3 markali po'lat uchun ruxsat etilgan kuchlanish [σ] = 105·10⁶ Pa Puasson koeffitsenti 0,3 ga teng. Tubning qalinligi:

S  D 
 C  1
 0,002  0,00916 _m;

S = 0,01 m deb qabul qilamiz.

E  S ³
B  
12  (1   ²)
1,96 10¹¹  0,01³
12  (1  0,3² )
 1,8 10⁴
N·m

Plastina markazida radial va aylanma momentlardan qiymati bir xil, ya’ni:

  ^P   ²

   ² 

  
_ 3 10⁴  0,5² _{  }

M_r M_t
R (1
16
) r (1 3 )
(1 0,3)
16
610
N·m/m

bu yerda: r = 0
Tub markazidagi kuchlanishni aniqlaymiz:

 _r  _t